随高炉腹煤气指数冶炼探索与实践

高炉炉腹煤气指数是高炉操作的一项重要工艺参数。炉腹煤气指数的上限受原燃料条件、炉型、高炉操作方式和渣铁排放状态等因素的综合影响,3号高炉经过长期不断的探索,通过一系列的技术手段,实现了在高指数下的稳定顺行,取得了较好经济效益。

炉腹煤气量指数和透气阻力系数在马钢2号高炉的应用

对炉腹煤气量指数X_(BG)和透气阻力系数K在马钢2号高炉的应用进行了总结。通过对2号高炉1年多的生产数据跟踪分析,结果表明:X_(BG)控制在63~64m/min,对应炉腹煤气量V_(BG)控制在6300~6400m^(3)/min时,高炉稳定顺行,燃料比较为稳定;针对2号高炉炉腹渣皮厚、炉腹温度整体偏低现象,风压控制在靠上限水平,K值实际控制在4.25~4.75为宜,高炉运行状态良好。认为炉腹煤气量指数和透气阻力系数都是综合操作参数,在高炉日常操作中,可以用此来判断炉况,衡量强化程度,使炉况保持稳定顺行,技术经济指标改善。

梅钢二号高炉炉腹煤气量指数分析及应用

高炉是一种竖炉型逆流式反应器,在炉内堆积成料柱状的炉料,受逆流而上的高温还原气流的作用,不断地被加热、分解、还原、软化、熔融、滴落,最终形成渣铁融体而分离。在这个过程中,高炉强化的主要矛盾其实就是不断上升的煤气流与不断下降的炉料之间发生的相互传热、物理化学反应和动量传递,以及还原过程的矛盾。而抓住高炉炉腹煤气,即抓住了炉内的一次煤气,就是抓住了上述矛盾的源头。针对炉腹煤气的研究,目前评价高炉生产效率的新指标有炉缸面积利用系数、炉腹煤气量指数、吨铁炉腹煤气量等。

新钢6号高炉炉腹煤气量指数的分析应用

通过统计新钢6号高炉炉腹煤气量的各个参数,分析炉腹煤气量指数与高炉利用系数以及燃料消耗的对应关系,本着高利用系数、低燃料消耗的原则,根据当时所用原燃料条件,推断出最适合6号高炉生产的炉腹煤气指数范围,从而改善高炉煤气流分布,提高煤气利用率,同时也为同类型高炉提供参考。

炉腹煤气量指数与Rist线图探析

重点阐述了高炉炉腹煤气量指数和吨铁炉腹煤气量之间的关系,通过提高炉腹煤气量指数时,进入风口的吨铁耗氧量的变化建立了两者的关系,使用Rist线图解决了提高炉腹煤气量指数导致燃料比上升的关键,提出了用吨铁耗氧量的变化作为控制炉腹煤气量指数的判据。

以高炉炉腹煤气量指数取代冶炼强度的研究

通过分析高炉的生产数据,总结出了限制高炉强化的因素是高炉内煤气通过炉腹的能力。分析了原燃料质量、风口处消耗的热量、热风温度和富氧率等因素对高炉强化的影响,证明炉腹煤气量指数能够很好地表征高炉强化的程度。

邯宝高炉炉腹煤气量指数和透气阻力系数的控制

针对原燃料变化,邯宝公司炼铁厂2座3200m^3高炉转变操作理念,运用高炉炉腹煤气量指数和透气阻力系数指导炉况操作,炉况保持了长期稳定顺行,技术经济指标大幅改善。

用高炉炉腹煤气量指数来衡量高炉强化程度

采用高炉炉腹煤气量指数来衡量高炉强化程度,更能说明高炉强化的本质,更能说明高炉冶炼过程中,各种因素对高炉强化的影响。因此,应该用炉腹煤气量指数来代替冶炼强度。

再谈高炉“炉腹煤气量指数”问题

现今流行的高炉"炉腹煤气量指数x BG",其概念不够准确,不够科学,计算还需要修正、规范;它虽是一个有用参数,但难以替代"冶炼强度"成为评价高炉冶炼状况的重要指标.文献给出的高炉面积利用系数ηA与x BG之间的关系式,在通常情况下是不能成立的,仍为"炉腹煤气量指数"概念缺失所致.按"炉腹煤气量指数x BG"设计高炉炉缸直径的新公式,与以往采用的按冶炼强度设计的公式,实质上是相通且一致的,没有本质区别.

用炉腹煤气量指数和透气阻力系数优化高炉操作

针对邯钢1号高炉稳定性降低、生产指标下滑的状况,高炉生产技术人员积极转变操作理念和思路,运用炉腹煤气量指数和透气阻力系数来优化高炉操作,高炉的稳定性及各项技术经济指标得到明显改善。实践表明,1号高炉炉腹煤气量在7500～7700m3/min、炉腹煤气量指数在59～62m/min、透气阻力系数在3.4～3.7,高炉日产量较调整前提高329 t/d、燃料比降低11 kg/t、焦比降低34 kg/t、煤比提高23 kg/t。

高炉炉腹煤气量指数与透气阻力系数的应用分析

将炉腹煤气量指数XBG定义为单位炉缸断面积上通过的炉腹煤气量并给出了透气阻力系数K的计算公式,XBG及K可以用作判断炉况的标志,衡量高炉强化冶炼的程度。石横特钢的生产数据分析表明,1#高炉XBG为68 m3/(min·m2)、K为16.2时,高炉炉况最为稳定;3#高炉XBG为70 m3/(min·m2)、K为在16时,炉况顺行最好。可将XBG、K并入高炉曲线,实现在线实时观察,对高炉炉况顺行状态判断实现量化。

首钢股份3号高炉炉腹煤气量指数的应用及解析

基于炉腹煤气量及炉腹煤气量指数的计算,结合当前原燃料条件,探讨了首钢股份3号高炉合理的入炉风量及合理的煤比。通过统计近2年来3号高炉的炉腹煤气量及炉腹煤气量指数,试图解析利用系数与炉腹煤气量指数的关系、焦比与煤比的关系。结果表明,利用系数随着炉腹煤气量指数的提高而提高,但炉腹煤气量指数的提高到一定程度后,利用系数提高的幅度变得平缓,因此,不能一味地通过提高炉腹煤气量指数来提高产量。

炉腹煤气量指数在昆钢2500m^3高炉的应用

昆钢2500m^3高炉将炉腹煤气量指数作为衡量高炉强化冶炼程度的重要参数，通过选取合理的炉腹煤气量指数，并对影响炉腹煤气量指数的因素加以有效控制，实现了低品位冶炼条件下炉况的稳定、顺行、高产和低耗。

首钢股份3号高炉复杂原燃料条件下的强化冶炼

针对迁焦环评及常规化限产导致焦炭结构变化,加上高生矿比例、原料种类及质量参差不齐的现状,通过采取强化铁前一体化运作、外购焦炭质量评价排序、改善烧结矿质量、优化炉料结构等措施,为3号高炉强化冶炼奠定基础。3号高炉强化冶炼操作要点是,坚持“低耗、高效”方针,以控制适宜的炉腹煤气量指数为基础,提高煤气利用率为目标,选择适宜的热制度和造渣制度,并通过炉缸活跃性评价指数HAI提供预警管理,避免炉况出现波动。采取上述措施后,3号高炉实现了复杂原燃料条件下的炉况稳定顺行,取得了日产量提高180~272d、燃料比降低22.2kg/t的生产效果。

武钢8号高炉强化冶炼若干参数调控规律初探

基于武钢8号高炉4年高产条件下的操作数据,重点对富氧率、理论燃烧温度、炉腹煤气量指数、透气性阻力系数和边沿气流指数等参数的调控规律进行了探讨。8号高炉生产实践表明,当富氧率≤7.5%,理论燃烧温度控制在2330±20℃,炉腹煤气量指数控制在62~68m/min,透气性阻力系数K值≤2.80,边沿气流指数W值控制在0.4~0.7时,有利于维持炉况稳定,达到高产目标。认为每座高炉都可以在操作中找到符合自身条件的调控规律,及时调整操作参数,可维持炉况的长期稳定顺行。

锌在高炉内渣铁中溶解行为计算分析

通过分析锌在高炉下部的行为,结合高炉物料平衡和锌平衡计算,建立锌在高炉内渣铁中溶解行为计算模型.定义高炉炉腹煤气锌含量指数,表征锌在高炉内的循环富集程度.运用某钢厂的实际生产数据进行计算,得出该高炉炉腹煤气锌含量指数为5.68;高炉炉渣、铁水中的锌均处于饱和状态,炉渣、铁水中的锌含量分别为最终冷态下炉渣、铁水中锌含量的3.16倍和10倍;同时分析了锌在高炉炉底砖衬的堆积机理和锌对高炉风口的侵蚀机理,提出减缓锌对高炉破坏作用的防治措施.

低燃料比条件下的高炉强化冶炼

通过对我国各级高炉燃料比的统计,认为降低燃料比的潜力很大。重点从理论和实践的角度,阐述了低燃料比条件下的高炉强化冶炼,应从提高煤气利用率着手,降低吨铁炉腹煤气量,控制炉腹煤气量指数,提高炉缸面积利用系数。并通过宝钢高炉生产实践,阐明了保持低燃料比的条件下,以降低吨铁炉腹煤气量和控制炉腹煤气量指数来实现高炉强化冶炼是正确的。

用炉腹煤气量指数诺模化来指导高炉操作

提供了高炉强化的数学分析方法。建议将高炉炉腹煤气量指数诺模化用来衡量高炉强化的程度,以及指明进一步高炉强化的途径。以宝钢3号高炉(4 350 m3)为例说明高炉炉腹煤气量指数诺模化的方法,以及使用诺模图分析高炉进一步强化必须采取的措施。

大型高炉经济炉型设计的探讨

针对在目前高炉大型化的趋势下,高炉如何大型化和大型化到什么程度进行了探讨。认为传统的高炉炉型设计存在炉喉、炉腰与炉缸尺寸比例不协调,有效高度增长过快,以及对原燃料要求苛刻等缺陷,并提出了经济炉型设计思路。

新钢11号高炉上部严重结厚处理

新钢11号高炉采取经济炼铁后,出现了有害元素富集、中心主导气流弱化、压力压差升高且波动大等现象,导致高炉上部结厚严重。对此采取了强化厂内精料、控制合适的炉腹煤气指数、减小风口面积、提高铁水物理热、提高软水温度和控制入炉有害元素含量等措施后,保持了炉况稳定顺行,部分经济技术指标略有上升,为今后采取高炉炸瘤等处理方式赢得了时间。