液力变矩器点固TIG焊的同心精度设计方法

液力变矩器工作在高速旋转状态，总成焊后的上盖和泵轮的同轴跳动具有严格的精度要求。本文详细讨论了影响液力变矩器填丝ＴＩＧ点固焊后上盖和泵轮的同心精度的要素，包括工件状态、工件结构、机械状态、焊接工艺等影响要素，引入了精度误差理论，对液力变矩器填丝ＴＩＧ点固焊接系统的同心精度综合进行定量分析和设计，建立了该系统的同心精度控制数学模型，讨论了各影响因素的同心精度综合方法和合成系数的确定方法。通过对该模型的分析和解析，得到了在较低成本下保证上盖和泵轮的同心对中精度的工装设计要求，并研制了符合实际生产要求的加工系统。

液力变矩器总成点固焊焊接变形有限元分析

液力变矩器总成电子束环焊缝焊前先要6点点固焊,3焊枪对称同时先焊3点,然后工件转60°再焊另外3个焊点。液力变矩器上盖和泵轮之间的焊后间隙有严格要求。应用热弹塑性有限元法对液力变矩器点固焊过程夹持力和焊接变形进行全面分析,定量得出了焊接预留间隙,为夹具设计提供了依据。总成点固焊的同心精度是重要的考核指标之一,计算结果与实验结果显示径向变形主要由点固焊的前3点决定,点固焊同步性对同心精度有重要影响。

多点固支矩形板弯曲问题的精确解

本文基于M.Levy解,用加补充项的方法研究多点固支矩形板弯曲问题的精确解。文中给出了典型算例,并用有限元法验证了解的高精度和可靠性。

不同点固焊形式对焊接变形和残余应力的影响

借助有限元分析手段对不同点固焊形式的对接焊焊接过程进行模拟,经分析得到焊接变形和应力分布情况,采用实验手段验证试验结果。结果表明,点固焊位置相同,长度越长,获得的变形量越小;起、收弧的两端面点固焊变形在起、收弧两侧翘起,焊缝位置点固焊翘起的位置发生在与焊缝位置平行的两侧自由端;点固焊长度越长,仿真和实测结果的残余应力分布波动性越大;在起、收弧两端面点固焊获得的残余应力峰值最小;起、收弧两端面点固焊、点固焊2处残余应力值均降低,点固焊3处残余应力值增大。证明了有限元模型的正确性和有效性。

外拘束点固焊在有限元分析中建立与应用

焊接变形直接影响后续机加工工序,如何采用简单且有效的措施控制焊接变形,成为生产中亟待解决的难题。借助有限元分析方法,对外拘束点固焊焊缝数量不同和自由焊的焊接过程进行模拟对比,经分析得到了焊接变形情况,外拘束点固焊能够有效控制焊接变形。同时,通过对试验结果进行验证,模拟结果与实测结果吻合较好,证明了有限元模型的正确性和有效性。结果表明,外拘束点固焊适量,即可达到有效控制焊接变形的目的,对现场生产结构件焊接变形控制有重要指导意义。

液力变矩器点固TIG焊控制系统研制

主要分析了液力变矩器点固焊过程中的两个技术关键及其解决方法。根据精度理论 ,对其影响要素进行系统分析 ,并在此基础上提出实用的精度控制方案。应用有限元法对焊接过程受力和收缩变形进行全面分析 ,得出了预留间隙的精确范围。最后 ,给出了实现上述两个控制过程的系统硬件及软件设计结构。

点固焊

1 点固焊的质量分析焊接接头在焊接之前进行点固的这一工艺称为点固焊。由大量焊接质量事故的裂源和起爆口的部位证明,产生于点固焊部位的比例很大,这是因为点固焊的质量极为低劣,例如(对重要焊件):(1)由非合格焊工点固;(2)需要预热的焊件,在点固焊时未预热;(3)焊件点固后未能立即焊接,因为点固焊的截面小,此时应力集中,且焊缝本身就为大的拉应力,加上焊件的自重、刚度、拘束外力作用等,使此点固焊处产生大的塑性变形,其塑性储备量耗尽,甚至存在裂纹;(4)由于点固焊是一个起焊和结尾靠得很近的小段,即在非稳定温度场的条件下焊接,熔合区冶金反应不完善,且由于特快的冷却速度而淬硬。

BP460N 钢制球罐组装点固焊开裂分析

ＢＰ４６０Ｎ钢制球罐组装点固焊开裂分析太原十三冶结构厂［２１００１２］邢成锋罗立君东北大学［１１０００６］李友一、前言宝山钢铁公司三期氧气站６５０ｍ３氧气球罐（共６台），选用德国钢种由宝钢自行制造。目前尚属国内首次做为球罐用钢的新材料ＢＰ４６０Ｎ。在...

型钢车轮压装合成与焊接点固一体化改造

型钢车轮轮辋与轮辐合成,由先压装合成再取出后进行三点焊接点固,优化为在油压机压制保压过程中,完成四点焊接点固,实现压装合成与焊接点固一体化,稳定压装合成高度,减少配合过盈量,减少焊接变形,稳定车轮加工过程的关键尺寸的质量控制。

嵌固点法与P-Y曲线法高桩码头计算对比研究

对于高桩码头桩基受水平力的计算,国标和美标规范中给出了m法,嵌固点法,P-Y曲线法等计算方法。本文以美洲地区某高桩码头为例,在美标规范下,分别应用嵌固点法和P-Y曲线法对码头整体结构进行计算分析,并将得出的桩基受力结果、钢截面设计校核值进行对比分析。结论表明,两种方法对于计算的整体趋势是一致的,嵌固点法的结果偏为保守。

竖向弹性地基梁法与假想嵌固点法在砂性地基高桩码头设计中的应用

研究了在砂性地基中采用竖向弹性地基梁法和假想嵌固点法分别定义桩土间相互作用的边界条件。以某港口工程项目为例,运用SAP2000结构分析软件,计算、比较并分析了这两种方法模拟桩土相互作用时码头横向排架中各桩的桩身变位和弯矩值。结果表明:在砂性地基中(桩为摩擦桩的情况),以假想嵌固点法计算得到的结果作为设计依据的做法偏危险;建议采用竖向弹性地基梁法,此法更为安全可靠。

基于虚拟嵌固点法的桩基稳定性数值分析

运用桩基托换支撑既有建筑物地下增层时,随着桩周土的开挖,桩的稳定性会降低。因此,开展在桩周土开挖条件下的桩基稳定性的研究尤其重要。针对虚拟嵌固点法缺少半嵌固状态桩基稳定性计算公式的问题,文章利用ANSYS程序建立二维有限元模型,分析了在桩周土开挖条件下的桩的稳定性,建立了基于虚拟嵌固点法的半嵌固状态桩的稳定性计算公式,并对其进行了验证。结果表明:随着桩入土深度的增加,桩的稳定性系数趋近一定值,符合虚拟嵌固点法的基本假定;在桩周土开挖深度不变的条件下,桩径越大、桩周土水平反力系数越大、桩外露长度越小、桩顶约束越强则桩的稳定性系数越大;在桩身长度不变的条件下,随着桩周土开挖深度的增加,桩的稳定性系数降低;提出的基于虚拟嵌固点法的半嵌固状态下稳定性计算公式,其计算结果和数值分析的结果平均误差率仅有8.1%,与规范公式相比更符合桩的实际受力状态。

基于类高斯模型的显微图像固点噪声定位算法

针对显微图像固点噪声的特点和技术要求,本文提出类高斯模型和相应的固点噪声检测方法。首先,利用显微图像序列的时间相关性,计算类高斯模型中图像序列相同位置像素彩色分量的均值和方差;然后,根据彩色分量均值图像用最大类间方差法计算彩色分量的自适应阈值,用均分法计算彩色分量方差的自适应阈值;再者,根据阈值对图像序列中的每个像素进行判定,由此获取潜在固点噪声;最后,通过连续迭代确定最终的固点噪声及其相应位置。实验结果表明,在不同背景与对象亮度基础上,该方法能稳定地检测出图像序列中的固点噪声。

圆桩等效嵌固点深度研究

规范的桩基结构等效嵌固点深度计算公式中存在一个范围参数η,其取值不同会导致计算结果相差数米,从而极大影响上部结构的计算.对工程中常用的PHC桩、钢管桩、灌注桩进行有限元分析,计算出单桩桩顶水平位移,根据材料力学基本假设,推导出梁端自由及梁端转动被约束的悬臂梁挠度曲线方程,并据此求出各种桩型的等效嵌固点深度.结合规范公式,给出η值推荐值及等效嵌固点深度计算的注意事项.研究成果可为桩基结构计算提供参考.

剪力墙结构嵌固点的选取

随着中国建筑结构的快速发展,在结构计算中准确度和精确度起着越来越重要的作用。嵌固点的选取对结构计算的准确度和精确度起着重大的作用,所以,嵌固点的恰当选取在建筑结构设计中是至关重要的一步。除此之外,嵌固点的选择和土壤的水平抗力(m值)以及基础的刚度有关。通过一些简易的模型阐明了刚度以及m值选取的不同对嵌固点有何不同的影响。

多层及高层建筑结构嵌固点选取的探讨

在多层及高层建筑结构设计中,建筑结构嵌固点的条件和嵌固点相关的技术问题,将影响到结构计算模型与相应抗震措施的符合性,从工程设计的实际出发,进行了分析和探讨,供工程设计人员参考。

水平力作用下码头桩基m法与嵌固点法的内力分析

高桩码头桩基计算中,针对不同的土层和桩基布置方式,利用Midas Civil有限元分析桩基在M法和嵌固点法的边界条件下内力值,并提出两者的差异性,供类似工程设计作为参考。

营运货车系固点强度试验方法的研究

对系固点强度的试验方法进行了研究,得出了最适当的试验方法是均布载荷有角度作用在整个系固点上。同时还设计出一套系固点加载装置,可方便在货箱内进行加载,且该系统具有不同操作模式。经过实际应用,该加载装置机动灵活、运行可靠。

T梁连续刚构桥梁墩梁固结节点光弹实验分析

基于一座7×30m预应力连续刚构T梁高墩桥,对墩、梁固结节点进行光弹性加载实验研究,分析了其在最大弯矩和最小弯矩荷载分别作用下控制截面的应力分布及应力集中现象。分析表明:两种最不利工况下,墩梁固结节点纵、横桥向的最大拉、压应力均在混凝土的容许值范围之内,节点固结区受力处于正常的状态,但T梁端部的局部应力偏大且局部位置出现拉应力,设计时应加强墩梁结合部的普通钢筋配置。