一种热冲压成形钢的连续冷却转变曲线测定及其显微组织

以一种热冲压成形钢22MnB5为试验材料,将膨胀法与金相法、硬度法结合,在热膨胀相变仪上测量了该钢的临界转变点,并获得材料的连续冷却转变曲线。结果表明:当冷却速率为0.1℃/s时,显微组织为粗大的铁素体与珠光体;当冷却速率为0.5~5℃/s时,显微组织以贝氏体为主,同时有少量的珠光体和铁素体;当冷却速率大于7.5℃/s时,显微组织为马氏体和贝氏体;当冷却速率大于20℃/s时,贝氏体转变基本结束,全部转变为马氏体。维氏硬度随冷却速率的增大呈增大趋势。

22MnB5超高强度热冲压成形钢的开发及应用

通过成分设计、轧制、退火及热冲压成形过程关键工艺参数的调控,研究分析了冷轧压下率、退火温度及热冲压成形冷却速度对22MnB5超高强度热冲压成形钢(22MnB5钢)微观组织及力学性能的影响。结果表明,22MnB5钢的冷轧压下率控制在50%~60%范围时可实现酸连轧的稳定轧制,退火温度控制在780~820℃范围时退火态22MnB5钢的金相组织为均匀细小的铁素体和珠光体,且性能均匀稳定。热冲压成形淬火在冷却速度不低于30℃·s^(-1)时可获得板条尺寸均匀的全马氏体组织。本产品通过了热冲压成形生产线的工业试用,结果表明:热冲压成形后22MnB5钢的屈服强度为1030~1113 MPa、抗拉强度为1480~1520 MPa、伸长率在8.0%以上、硬度HV10不低于500、表面总脱碳层深度均在35μm以下,热冲压成形后零件的尺寸精度、外观均满足客户需求。

热冲压成形钢的研究进展

对普通热冲压成形钢,高淬透性、高抗氧化性热冲压成形钢,高强韧性热冲压成形钢,超高强度热冲压成形钢,高抗氢脆敏感性热冲压成形钢,纳米粒子强化超高强度热冲压成形钢等热冲压成形钢近年来的发展概况进行了综述,分析了热冲压成形钢零件轻量化与功能性的关系,强度与氢脆之间的关系,以及组织细化对其强韧性的影响机理,并对热冲压成形钢今后的发展方向提出了建议。

热冲压成形钢22MnB5焊点断裂模式的研究

研究了不同焊接工艺条件下热冲压成形钢22MnB5焊点断裂的模式,结果表明,22MnB5点焊接头的断裂模式和结合强度受点焊过程中出现的3种不同类型的缺陷模式影响,即:结合线伸入、缩孔和内部飞溅。

以热代冷热冲压成形钢开发与生产实践

热冲压成形钢由于具有良好的成形性能和较高的成形强度,在提高车身的碰撞安全性和减轻车重方面具有显著的效果,因此在汽车高强结构件等领域具有广泛应用前景,但由于热冲压成形钢材质规格较薄,对尺寸精度要求高,因此主要采用冷轧产品,通过1780半连轧生产线高精度设备管理,以及轧制技术改进,实现了1.6mm及以下至1.2mm热轧热冲压成形钢的成功开发,实现了以热代冷,减少冷轧退火工序同时极大降低了生产成本。

以热代冷热冲压成形钢开发与生产实践

由于热冲压成形钢材质规格较薄,对尺寸精度要求高,因此主要采用冷轧产品,通过1780半连轧生产线高精度设备管理,以及轧制技术改进,实现了1.6mm及以下至1.2mm热轧热冲压成形钢的成功开发,实现了以热带冷,减少冷轧退火工序,同时极大降低了生产成本。

无钛热冲压成形钢的连续冷却与等温转变规律

利用Thermo-Calc热力学软件(TCFE 9数据库)、DIL805A/D变形热膨胀相变仪和场发射扫描电镜(FE-SEM)研究了连续冷却转变及等温转变过程中无钛热冲压成形钢的微观组织演化规律。结果表明:试验钢的Ac_(1)=749℃,Ac_(3)=863℃。绘制了CCT曲线和TTT曲线;无钛热冲压成形钢的马氏体相变开始温度Ms=385℃,马氏体相变结束温度Mf=130℃。过冷奥氏体冷却过程中,发生马氏体相变的临界冷却速度为5℃/s;当等温温度高于750℃时,热冲压成形后可获得全马氏体组织。

钛对含硼热冲压成形用钢组织和性能的影响

主要通过绘制CCT曲线、热轧试验以及直接淬火试验,研究了加入钛元素对含硼热冲压成形用钢组织和性能的影响。结果表明:加入质量分数为0.015%的钛,可以提高试验钢的淬透性,在10℃.s-1的冷速下即能得到完全马氏体组织,而且可以提高热轧板淬火后的强度和硬度,并可使马氏体板条间距从0.35～0.54μm细化到0.12～0.25μm。

一种抗拉强度1500MPa级热冲压成形钢的生产实践

文章介绍了一种抗拉强度1500MPa级热冲压成形钢的炼钢、热轧、连续退火工艺的关键技术。结果表明,在0.23%碳并添加一定硼及微合金元素的成分,配以合适的热轧卷取温度和退火工艺,在当代工业化生产条件下,能够制造出一种力学性能和表面质量均符合热冲压加工要求的热冲压成形钢。

DP980与22MnB5激光拼焊接头性能

通过激光焊接技术,制备了DP980和22MnB5的拼焊接头,并研究了其组织和性能。结果表明,DP980侧的焊接热影响区(HAZ)存在明显的软化现象,软化区的最低硬度约为DP980母材的75%;22MnB5侧的HAZ无软化现象,HAZ的硬度提高到了22MnB5母材的2~2.4倍。拼焊接头的拉伸断裂发生在22MnB5侧的母材中,抗拉强度为670 MPa左右。DP980侧HAZ的软化区由回火马氏体和铁素体组成,两相区由少量的淬火马氏体和铁素体组成,硬化区基本由板条马氏体组成;22MnB5侧HAZ不完全淬火区的组成跟DP980两相区的相似,完全淬火区全部为板条马氏体;焊缝区为粗大的板条马氏体。