热成形时间对正畸热压膜材料厚度和弹性模量的影响

目的研究热成形时间对正畸热压膜材料厚度和弹性模量的影响。方法选用厚度为0.380、0.625、0.760 mm的正畸热压膜材料,将3种不同厚度的热压膜材料按热成形时间不同分为未处理组、热成形60 s组、热成形90 s组,每组不同厚度材料各10个试样。应用电子游标卡尺及万能材料试验机测量三组的厚度和弹性模量,比较不同热成形时间对材料厚度和弹性模量的影响。结果0.380、0.625、0.760 mm热压膜材料中,热成形60 s组、热成形90 s组厚度低于未处理组,且热成形90 s组低于热成形60 s组,差异有统计学意义(P<0.05)。0.380 mm热压膜材料中,热成形60 s组、热成形90 s组弹性模量均高于未处理组,差异有统计学意义(P<0.05)。0.625、0.760 mm热压膜材料不同处理组弹性模量比较,差异无统计学意义(P>0.05)。结论热成形后热压膜材料厚度变薄,热成形时间越长,材料越薄,0.380 mm热压膜材料弹性模量显著增加。在正畸临床工作中,需全面认识材料的性能,根据患者自身情况及矫治需求和难度的不同,选用合适的材料进行治疗。

基于有限元方法的复合材料热压成型模具设计

热压罐工艺广泛用于热固性基体复合材料的制造过程中。在此过程中,热压罐内温度分布的不均匀性可能导致复合材料的非同步固化,从而降低复合材料零件的机械性能。为了提高固化性能,必须对热压罐模具进行优化设计。通过建立基于有限元分析法的数值模型来模拟热压罐内的温度分布,并对已知的实验数据进行验证。然后,将覆盖有复合材料和简化辅助材料的典型模具结构引入数值模型。此外,以复合材料零件固化度的最大标准偏差为目标,以提升情况下模具的变形为约束,提出了一种将数值模型与遗传算法相结合的方法来优化模具子结构的设计参数,以提高固化的同步性。结果复合材料零件固化度的最大标准偏差提高了17.21%,这表明采用所提出的方法实现了更好的固化同步。

不同厚度热压膜材料厚度稳定性的研究

目的测量并比较不同厚度的热压膜材料在不同处理方式下厚度变化的趋势,为临床选用适宜厚度的热压膜材料制作无托槽隐形矫治器提供一定的参考。方法选用厚度为1.0、0.75、0.5mm的Biolon膜片,应用电子游标卡尺测量并比较3种厚度的热压膜材料在未处理时,热成形后以及人工唾液浸泡2周后的厚度。所得数据应用SPSS10.0软件包进行两个独立样本的秩和检验。比较不同处理方式对材料厚度变化的影响以及处理方式对材料厚度的影响与材料初始厚度的关系。结果3种厚度的材料经过热成形处理后,厚度变薄。其中Biolon0.75mm的膜片厚度平均减少了0.14mm、Biolon 1.0mm的膜片厚度平均减少了0.22mm、Biolon 0.5mm的膜片厚度平均减少了0.14mm。经过人工唾液浸泡2周后,厚度与热成形后相比变厚。其中Biolon 0.75mm的膜片厚度平均增加了0.02mm、Biolon 1.0mm的膜片厚度平均增加了0.03mm、Biolon 0.5mm的膜片厚度平均增加了0.02mm。结论不同的处理方式对材料厚度的影响不同,其影响的效果与材料最初的厚度有关系。通过以上研究可以看出,Biolon 0.75mm膜片在厚度的稳定性上似乎比同种品牌中其他厚度的膜片具有一定的优势。

不同厚度热压膜材料的力学性能研究

目的测量并比较不同厚度的热压膜材料在不同处理方式下的拉伸力学性能,为临床选用适宜厚度的热压膜材料制作无托槽隐形矫治器提供一定的参考。方法选用厚度为1mm、0.75mm、0.5mm的Biolon膜片,应用万能材料试验机测量并比较三种厚度的热压膜材料在未处理、热成形后以及人工唾液浸泡两周后的最大应力和弹性模量。结果三种厚度的膜片在不同的处理方式下,Biolon1.0mm膜片的弹性模量和最大应力最大,Biolon0.5mm膜片最小。结论不同厚度的同一种膜片具有不同的力学性能,厚度对材料的力学性能有一定影响。厚度越厚,材料的弹性模量和最大应力越大。

N型赝三元热压热电材料的微观结构和电学性能

通过熔炼／研磨技术和热压方法制备N型赝三元热压块体材料。通过SEM和XRD研究了由不同粒度粉末制备的热压块体材料的微观结构,在室温条件下测量了热压材料样品的电学性能。结果表明热压块体材料在微观结构和电学性能上存在各向异性,从而预示能够在增强材料机械强度的同时提高其热电性能。

无托槽隐形矫治用热压膜材料的共混改性及性能研究

目的选择性能优越的高分子材料,应用共混改性的方法改善相关性能,进一步研制无托槽隐形矫治专用的热压膜材料。方法将PETG(聚对苯二甲酸乙二醇酯-1,4-环己烷二甲醇酯)及PBT(聚对苯二甲酸丁二醇酯)按照不同质量比进行共混,测量各个比例两元共混物的吸水性、弹性模量、屈服强度及应力松弛速率,比较不同比例两元共混物性能与Erkodur膜片及PETG/PC/TPU为70/10/20的三元共混物的性能。结果 PETG/PBT为75/25的两元共混物综合性能最佳,较Erkodur膜片有更适宜的弹性模量和更小的吸水率,较PETG/PC/TPU为70/10/20的三元共混物有更小的吸水率。结论选择不同的原材料,改变共混物组成成分的质量比可以很好的改善共混物的相关性能。

热压膜材料的弯曲力学性能

背景:随着热压膜技术的发展,正畸临床上出现使用热压膜材料制作的改良矫治器。目的:观察不同厚度热压膜材料的弯曲力学性能差异。方法:在室温25℃环境下,选用厚度为1.0mm,1.2mm,1.5mm,2.0mm的热压膜膜片各10片,应用万能材料试验机测量并比较材料在未处理时(面积为40mm×25mm)和在不同长方形模具上热压膜成盒形时(体积均为50mm×10mm×5mm)的弯曲力学性能。结果与结论:在不同的处理方式下,2.0mm热压膜膜片的弹性模量、屈服强度,最大值-应力均最高(P<0.05),同时该材料未出现断裂点。证实,厚度和形状对热压膜材料的力学性能产生影响,2.0mm热压膜的力学性能最高,适用于临床制作功能矫治器。

非热压罐成型低孔隙率复合材料技术研究进展

介绍了非热压罐成型(OOA)低孔隙率复合材料技术的研究进展,详细阐述了OOA预浸料、OOA树脂再到OOA预浸料增强材料等对复合材料孔隙的影响,分析了OOA预浸料固化过程中影响孔隙的典型物理现象,以及各种制造工艺条件和参数等对孔隙率的影响,并提出了控制OOA复合材料孔隙率的方法和建议。

热压NiAl纳米晶块体材料的HREM观察及EDS分析

利用高分辨电镜（ＨＲＥＭ）及场发射电镜纳米尺度成分分析技术（ＥＤＳ分析）研究了机械合金化和真空热压技术制备 的纳米 ＮＩＡＩ块体材料的微观结构． ＨＲＥＭ及 ＥＤＳ分析结果表明在球磨过程中形成第二相粒子 Ａｌ２Ｏ３分布于 ＮｉＡｌ晶粒内 部或边界上，分布于晶粒边界上的 Ａｌ２Ｏ３对晶界起钉扎作用，有效地抑制晶粒长大；此外，观察到纳米晶粒间存在无序区，这些

热压膜材料和自凝塑料在牙科运用38例疗效对比研究

目的:观察比较热压膜材料和自凝塑料在牙科的应用效果。通过疗效对比,测量比较三种厚度的热压膜片和国产自凝塑料在不同处理方式下的弯曲力学性能,明确各自性能差异,为进一步选择合适厚度的膜片代替自凝塑料提供一定的理论依据。方法:对我科2010年10月-2011年5月收治的38例牙颌畸形患者,男16例,女22例,采用不同材料进行治疗。结果:热压膜材料的应力-应变关系随时间变化,其性能与时间相关性的基本表现之一是应力松弛,即当应变维持在某个恒定量时,材料的应力逐渐减少,不会出现断裂点。结论:临床上可根据功能矫治器对固位、弹性的不同要求,选用不同厚度的热压膜材料代替自凝塑料。

不同品牌正畸用热压膜材料吸水性能的比较

目的通过比较临床上常用的4种品牌的热压膜材料的吸水量,评价其性能在口腔环境下的稳定性。方法选择Erkodur、Biolon、DR和Scheu 4种压膜片,厚度均为1.0 mm。测试并比较4种材料在模拟口腔环境下3周内的吸水量。比较不同品牌热压膜材料吸水量的差异。结果 4种品牌热压膜材料的吸水量随着时间的增加而升高,在最初48h,材料的吸水速度较快,2周后吸水基本饱和。Scheu的吸水量最大(8.78 mg/g),Erkodur最低(8.03mg/g)。浸泡1d后,4种材料的吸水量没有明显差别(P>0.05);2周后,Erkodur的吸水量显著低于Scheu和DR(P<0.05)。结论 Erkodur膜片具有较低的吸水量,水分对Erkodur膜片性能的影响相对较小。

热压金刚石工具胎体材料的先进设计方法——规划设计法

热压金刚石工具胎体是用粉末冶金法形成的金属基复合材料 ,介绍了规划设计法研究的要点。

复合材料热压罐成型虚拟仿真实验的教学探索

针对当前新工科和创新创业教育背景下复合材料与工程专业综合实验课程中航空复合材料热压罐成型实验的教学特点,分析了复合材料热压罐成型虚拟仿真实验的必要性和实用性。南昌航空大学复合材料与工程专业紧跟高校实验教学新步伐,将信息技术融入实验教学,建设具有航空特色的复合材料飞机垂尾热压罐成型虚拟仿真实验教学项目。对该虚拟仿真实验的实验系统、实验方法、教学设计和教学过程进行探索,克服传统实验教学的弊端,从而提升实验教学效果,培养学生创新精神和实践能力。

正畸用热压膜材料现状与展望

美观舒适的透明保持器及隐形矫治器越来越受到患者们的欢迎,而其主要制作材料热压膜材料也逐渐受到了学者们的关注。正畸用热压膜材料主要是一类性能各异的聚合物,诸多学者研究了不同种类热压膜材料的不同性能,包括其应力释放、应力松弛、老化等。同时为了获得拥有更优秀性能的材料,共混改性等方法也用于材料的研究中。本文将就热压膜材料的种类、性能及影响因素和发展展望作一综述。

医用热压膜材料理化性能研究

对4种隐形矫治热压膜材料Biolon^(TM)、Erkodur^(TM)、Scheu^(TM)和DR Proform^(TM)的理化性能进行研究,为临床选用适宜的热压膜材料以及开发新型热压膜材料提供数据支撑。物理性能主要通过力学测试和差示扫描量热法(DSC),分别分析4种材料的应力应变曲线以及特定厚度(1.0mm)的应力松弛性能以及热性能;化学性能主要采用傅里叶变换红外光谱(FTIR)和紫外分光光度计,分别对4种材料的化学成分和光学性能进行研究分析。研究发现:4种材料在厚度小于1.0mm时,其力学性能表现为厚度越厚,材料的拉伸强度和弹性模量越大;且在预设5%位移量下,热压膜片的应力随时间衰减,且Scheu的应力松弛率最低;4种材料的主要成分是一种新型共聚酯-聚对苯二甲酸乙二醇酯-1,4-环己烷二甲醇酯(PETG),其DSC曲线均只有一个玻璃化转变平台,材料为无定型聚合物,且材料在可见光范围内(400～760nm)的透光率均在80%以上,材料透明性能优异,均可满足隐形正畸的要求。

热压罐成型模具材料优选系统的研究与实现

为实现热压罐成型模具材料的优选系统,本文在分析归纳已有的热压罐成型模具材料选择的知识和经验的基础上,基于最近邻检索法(K-NN,K-Nearest Neighbor)和层次分析法(AHP,Analytic Hierarchy Process),通过Apache+PHP+MySQL经典组合,开发热压罐成型模具材料优选系统,建立常用模具材料库,为热压罐成型模具设计人员优选复合材料构件模具材料提供快速合理的参考.

受内压热超弹性球壳的不稳定性

应用有限变形弹性理论分析了受内压作用的不可压热超弹性球壳发生非对称变形的不稳定性问题.当内压较小时,薄壁球壳发生对称的均匀膨胀变形;当内压大于某一临界值时,产生复杂的非对称变形,其一部分膨胀变形很大,而另一部分仅仅是轻微膨胀,且其形状逐渐远离球形,且此时的变形是不稳定的.厚壁球壳总是发生稳定的均匀膨胀变形.根据球壳的变形曲线,给出了球壳发生不稳定变形的临界厚度.同时,讨论了温度场对球壳变形的影响.

微波铁氧体材料的晶粒细化

给出了砂磨和热压 YIG的实验结果以及快速烧结和热等静压 YGd IGs的实验结果 ,并进行了分析讨论。获得了晶粒尺寸为 2μm的 YIG热压材料 ,其ΔHk为 0 .7～ 0 .4k A/m,ΔH为 2 .8～ 3.9k A/m。

热超弹性圆筒的不稳定性

应用有限变形弹性理论分析了受内压和轴向拉伸作用的不可压热超弹性圆筒发生非均匀变形的不稳定性问题．受内压和轴向拉力作用的薄壁圆筒,当内压较小时,圆筒发生稳定的均匀膨胀变形;当内压大于某一临界值时,圆筒产生复杂的非均匀变形,其一部分膨胀变形很大,形如‘灯泡”状,而另一部分仅仅是轻微膨胀,且此时的变形是不稳定的．但对厚壁圆筒而言,不论压力如何,总是发生稳定的均匀膨胀变形．根据圆筒的变形曲线,给出了圆筒可以发生不稳定变形的临界厚度．同时,讨论了轴向拉伸和温度场对圆筒变形的影响．

热超弹性薄板非对称拉伸的分岔和稳定性

本文应用超弹性材料的有限变形理论分析了在面内等双向拉伸死载荷作用下不可压热超弹性方形薄板发生非对称变形的分岔及其稳定性问题。给出了方板变形的分岔曲线和临界载荷,发现对受面内等双向拉伸载荷作用的均匀方板,当拉伸载荷值较小时,方板双向等伸长变形,发生对称的拉伸变形;但当此载荷值大于某一临界值时,从方板的对称拉伸变形中分岔出非对称的变形,方板在两个方向的变形不再相等。通过变形发生分岔前后的能量比较发现,分岔后的对称变形是不稳定的,而非对称变形是稳定的。同时,给出了板中的应力分布曲线,并由不同温度下变形的分岔曲线和应力分布曲线讨论了温度对方板变形和板中的应力分布的影响。