TC11钛合金热变形特性分析及其本构关系的建立

对具有原始β转变组织的TC11钛合金在温度1090-800℃，应变速率10^-3～10^-1s^-1条件下进行了热力模拟压缩实验，获得了该合金不同热变形条件下的应力-应变曲线。通过分析该合金的热变形行为，获得了应力指数、应变速率敏感指数和热变形激活能等表征其变形特性的重要特征参数，并采用所得参数建立了热变形本构关系。对比结果表明，所建立函数关系与实验结果吻合较好。

车床热变形特性及其改善对策

本文根据车床热变形的试验数据进行归纳，提出车床热变形的规律和特性，分析其对精度的影响，并针对不同的变形情况提出了相应的改善对策。

型煤的化学反应活性和热变形特性研究

对型煤的化学反应活性和热变形特性进行了研究，分析探讨了型煤较原煤化学反应活性高及热变形特性好的原因，并通过试验给出了：１）烟煤与无烟煤配比，成型工艺、活性剂、粘结剂对提高型煤化学反应活性的定量结果；２）烟煤与无烟煤配比、钙硫比、外形尺寸、粘结剂，升温过程对改善型煤热变形特性的定量结果。

DB685钢的热变形行为及热加工图

为了研究DB685钢的热变形特性,选取并建立了DB685钢的高温应力应变本构方程,利用Gleeble-1500热模拟机对DB685钢在变形温度为900~1200℃、应变速率为0.01~10 s^(-1)、最大应变量70%条件下进行压缩实验,根据建立的本构方程,绘制DB685钢的热变形加工图,利用所建立的加工图,分析了不同温度和应变速率下合金的热成形性能,结果表明:随着变形温度的升高和应变速率的降低,合金的流变应力下降,动态再结晶更容易发生;DB685钢在1125℃温度以上,并且在对应的应变速率下,耗散系数存在峰值;随着应变的增大,其耗散系数略有增大,失稳区减小,但热加工图的整体趋势保持一定。因此对于工业热加工,建议变形温度为1125~1175℃,应变速率高于0.032 s^(-1)。

挤压Mg-Li-Zn-RE合金的塑性流变特征研究(英文)

利用热机械模拟方法详细研究了一种挤压Mg-7.8Li-4.6Zn-0.96Ce-0.85Y-0.30Zr合金的流变行为,温度范围为250～450°C,应变速率在0.001～10 s-1之间。结果表明,该合金的流变应力-应变曲线表现为流变应力先逐渐增加到一个最大值,而后软化。这种流变行为表明在典型的热加工过程中伴随着动态再结晶。该合金的流变应力曲线可以用整个变形温度范围内的双曲正弦函数来拟合。幂指数方程和指数方程并不能很好地拟合应力曲线。双曲正弦方程中的应力指数n很高,而且随着变形温度的增高而逐渐增加。合金的热变形过程主要被位错的攀移所控制。合金的平均热变形激活能Q为148 kJ/mol,高于Mg的自扩散激活能(135 kJ/mol)和点阵扩散激活能(103 kJ/mol)。以上讨论的结果可以归因于合金中稀土元素的加入。