热处理参数对GH2150A合金冲击韧性的影响

研究GH2150A合金经前期热处理与中间热处理后合金组织变化对室温冲击性能的影响。利用光学金相和扫描电镜对合金组织和冲击断口进行观察。结果表明,经过这种热处理可以显著提高合金的室温冲击韧性,比经标准热处理的Ak提高36%。主要原因是该处理改变合金中碳化物的析出数量、形态和分布,减小γ′相的尺寸,从而改变室温冲击的断裂机制。该处理可以使合金得到良好的综合性能。

热处理参数对高强度不锈钢低温力学性能的影响

本文采用Charpy低温冲击试验、常温拉伸试验等力学性能试验方法,研究了不同的热处理工艺参数对高强度马氏体沉淀硬化不锈钢的低温力学性能的影响。并采用金相显微镜、扫描电镜等检测仪器,对金相显微组织、断口形貌进行了分析。总结出了不同低温力学性能要求时的热处理工艺参数,保证了低温机械性能的一次合格率,解决了低温应用时的返修问题,为低温离心压缩机用高强度、耐腐蚀、耐低温材料的应用提供了理论依据。

钛合金渗氮工艺及热处理参数对钛合金性能的影响

钛合金具有高的比强度、优良的耐腐蚀性、良好的抗高温性能等，是新兴的结构和功能材料。广泛应用于飞机、舰艇、轻工、医疗以及石油化工等领域。但是，钛合金的普遍缺点就是硬度低、耐磨性能差。这样在很多情况下不能满足实际生产应用的要求。

热处理参数对弹簧钢性能的影响

本文以SAE9259弹簧钢为例，研究热处理参数对弹簧钢性能的影响。发现热卷加热时间、回火温度对SAE9259弹簧钢的冲击韧性影响最大，是关键的控制参数。通过实验室试验和生产现场正交试验，筛选出SAE9259弹簧钢的最佳热处理工艺参数。

硼和热处理参数对钢机械性能的影响

含硼钢在用冷立体冲压方法(XOⅢ)制造的压制件中已得到广泛的推广使用。统一标准的一系列国产(俄罗斯)含硼钢包括如下牌号:06XГP,12Г1P,20Г2P,30Г1P,35Г1P,它们都含有相同的基本合金元素和0.05～0.38％的Co这些钢的使用试验已证明它们比类似的无硼钢具有更高的淬透性,这就保证了在低含碳量下通过热处理强化获得所需要的强度性能。

热处理参数对HCM2S钢管的性能影响

本文通过对HCM2S大口径钢管热处理工艺参数的正交试验结果表明:对HCM2S钢管的性能影响显著顺序是回火温度>正火冷速>PWHT温度>PWHT时间,给出了最大程度提高钢管的塑性和冲击功及强度和硬度的热处理工艺参数,探讨了几种条件下钢管抵抗裂纹扩展能力。

CrlMolV钢高中压转子最终热处理参数与力学性能探讨

高中压转子是汽轮机主要部件,它们要在高温（400～565℃）、高压（9～ 19MPa）的过热蒸汽中长期工作.转子要承受扭转应力、弯曲应力和沿轴向温度梯度引起的热应力的复杂作用,同时由于振动还会引起附加应力,当电动机突然短路时还承受瞬时产生的巨大的扭应力和冲击载荷.所以转子应具有如下性能：（1）适宜的综合力学性能,沿轴向和径向性能要求均匀一致.（2）足够的热强性和持久塑性,还要求足够高的抗热疲劳性能.（3）在高温长期应力作用下有良好的组织稳定性.（4）有良好的淬透性和工艺性能.

热处理参数对溶胶-凝胶法制备氧化锌薄膜特性的影响

采用溶胶 凝胶旋涂法在Si(111)衬底上生长了ZnO薄膜 ,并用荧光光谱、原子力显微镜和XRD对ZnO薄膜样品进行了分析 .结果表明 ,溶胶 凝胶旋涂法制备的ZnO薄膜为纤锌矿结构 ,其c轴取向程度与热处理温度有很大的关系 .当热处理温度小于 5 5 0℃时 ,氧化锌薄膜在室温下均有较强的紫外带边发射峰 ,而可见波段的发射很弱 ;当热处理温度高于 5 5 0℃时 ,可见波段发射明显增强 .对经过不同时间热处理的ZnO薄膜样品分析表明 ,氧化锌薄膜的荧光特性及表面形貌与热处理时间也有很大关系 ,时间过短可见波段的发射较强 ,但时间过长会导致晶粒发生团聚 。

热处理参数对车轮辐板残余应力及疲劳评价的影响

残余应力是影响车轮抗疲劳性能的重要因素之一,基于有限元法对车轮残余应力进行了分析,并将车轮辐板圆弧段残余应力计算值与测试结果进行了比较。利用Sines疲劳准则对辐板疲劳进行了计算评价,分析了热处理参数变化对车轮辐板制造态残余应力的影响,以及辐板残余应力在辐板疲劳评价中的作用。结果表明:在Sines疲劳SP值计算时,由于辐板两端圆弧段残余应力的作用显著大于其它因素,辐板SP分布形态与残余应力的分布形态基本一致;当热处理工艺参数在基准参数附近较大范围内波动时,所引起的辐板残余应力的变化对疲劳SP值的最大影响幅度约为辐板最大疲劳SP值的15%;热处理工艺参数的波动不足以对车轮辐板的疲劳评价结果产生决定性的影响。

65Mn钢在热处理过程中硬度及其参数优化研究

研究65Mn弹簧钢在不同热处理条件下的硬度,利用数学模型建立试验钢硬度与热处理性能的关系,优化热处理参数。结果表明,随着回火温度的增加,试验钢硬度下降;延长奥氏体化时间,其硬度先增加后缓慢下降;当淬火加热温度为851.5℃,时间为18.5 min,回火温度为147.0℃,试验钢硬度最大。

热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响

用正交试验法研究了奥氏体化温度、保温时间、等温温度3个热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响,以碳化物的粒化程度和硬度值为目标,通过极差分析和方差分析得出:奥氏体化温度是影响T12钢碳化物球化的最主要因素,保温时间和等温温度是次要影响因素;在755℃保温1 min后以690℃等温的热处理工艺为T12钢较优球化退火工艺。利用较优球化退火工艺处理后的试样得到了碳化物细小均匀的球状珠光体组织。

等温淬火球铁热处理工艺参数的优化方法

等温淬火球铁(ADI)作为性能可设计材料,其热处理工艺参数的优化设计是开发性能优良的ADI材料的关键。在不改变热处理生产条件的基础上,采用不同的等温淬火温度和时间,分别制作出不同力学性能检测数据的各种试样,并将实验数据用于建立热处理工艺参数与力学性能的模糊减法聚类函数模型。以抗拉强度、冲击韧度、硬度等力学性能为用户需求目标,等温淬火温度和时间为可设计变量,采用NSGAⅡ遗传算法作为优化算法进行优化计算。结果表明:用这种方法设计满足ASTM3,ASTM4级力学性能要求的热处理参数,可以得到最佳的等温淬火预测温度和时间分别为333℃,136 min和312℃,132 min.

3Cr2Mo塑料模具钢预硬化热处理工艺参数的研究

研究了 3Cr2 Mo塑料模具钢预硬化热处理工艺参数 (淬火温度、回火温度、回火时间 )对钢的硬度和冲击韧度的影响 ,得出了使该钢达到最佳预硬化效果的工艺参数。

Mg含量及热处理工艺参数对AlSi5Cu1Mg合金力学性能及断口形貌的影响

采用正交试验法研究Mg含量及热处理工艺参数(固溶温度、固溶时间)对合金AlSi5Cu1Mg力学性能和断口形貌的影响,并得出最优的实验结果。结果表明:对抗拉强度影响最大的是Mg含量和固溶温度,对硬度影响最大的是固溶时间,镁含量对断后伸长率影响最大。由三变量对抗拉强度、硬度、伸长率的分析结果可知,该合金的最佳参数组合为:Mg含量0.4%。固溶温度525℃,固溶时间4h,时效温度180℃,时效时间7h。

热处理参数对Fe基非晶软磁合金带磁性和磁化强度分布影响

俄罗斯乌拉尔联合大学Н. А. Ску лкцна等人研究了大气中热处理保温时间和冷却速度对饱和磁致伸缩Fe基非晶软磁合金带磁性和磁化强度分布影响。研究结果表明，最高磁导率同热处理保温时间依从性与相应合金带饱和磁化强度有关，与大气中热处理时一定的保温时间所发生的过程有关，快的冷却速度对磁性高低影响不单一。如果大气中热处理后表面基本上为非晶态或在表面形成接近最佳厚度的非晶一晶化层，那么这种快冷速度就有利于磁性提高。

箱式燃油热处理炉的热处理工艺参数修正

在热处理工艺制订的情况下,铸件在炉内的位置不同导致最终性能有很大差异。通过对箱式燃油炉内不同位置的温度进行监测,找出了不同位置达到温度的时间规律,对热处理工艺参数进行修正,最终解决铸件本体热处理性能不合格问题。

6082铝合金热处理工艺参数的研究

研究了6082铝合金热处理工艺参数对其力学性能的影响。结果表明,6082合金的过烧敏感温度为590℃;对于50 mm合金挤压棒坯经（530~570）℃×（1.25-6）h固溶处理后综合性能较佳,随着时效温度的升高,时效强化的速度愈快,达到最大强化效果所需的时间越短。冷却时的水温应控制在50℃以下,且固溶水冷后时效的延迟时间应控制在3 h之内或48 h之后,该合金才能获得良好的时效强化效果。

热处理工艺参数对TiO_2成膜性的影响

采用溶胶-凝胶法和旋涂工艺,以钛酸丁酯、冰乙酸、乙酰丙酮、无水乙醇、去离子水为原料,制取TiO2薄膜,研究热处理工艺对TiO2成膜性的影响,结果表明,获得均匀连续的TiO2薄膜的工艺参数为:匀胶转速为3000r/min;镀膜时预处理温度为80℃、预处理时间为10 min;室温至200℃阶段的烧结升温速率为0.5℃/min,高温阶段为3℃/min;经500℃烧结热处理后得到锐钛矿结构,薄膜晶粒尺寸均在30～80 nm的范围之内。

40Cr热处理工艺剖析

金属材料热处理是机械加工制造的重要环节,热处理的结果直接影响机械零部件的性能及寿命,如果热处理掌握不好,可能造成设备故障率高、维修率高,甚至造成重大安全事故。文章通过不同的淬火温度、回火温度对40Cr进行热处理,通过处理后的出现的问题及对数据和金相组织分析,最终确定最合理的热处理参数及工艺。

汽轮机隔板锻件2Cr11Mo1VNbN钢热处理工艺

对超临界、超超临界汽轮机隔板锻件2Cr11Mo1VNbN钢工艺流程进行了介绍,详细阐述了毛坯制造过程中的热处理工艺参数的选择及质量控制要点。生产结果表明,采用1070℃奥氏体化、采用普通淬火油冷却,655℃+625℃两次回火,2Cr11Mo1VNbN钢能够获得良好的常温力学性能和高温短时持久性能。