碳锰钢等温退火热处理后拉伸性能数学模型的建立

采用热力模拟试验机对碳质量分数为0.159 1%的碳锰钢冷轧板进行了不同温度和时间的等温退火热处理,对热处理后的拉伸性能进行了测试,依据加权方法建立了分段拉伸性能数学模型,并进行了验证。结果表明:试验钢的屈服强度随等温温度的升高及保温时间的延长而降低,抗拉强度总体上随等温温度升高和保温时间而降低,但变化规律较复杂;伸长率的变化趋势与强度的变化趋势相反;建立的数学模型具有较好的精度,计算得到的屈服强度、抗拉强度和伸长率与试验值的相对误差分别为3.93%,3.21%和19.91%。

石油钢管N80退火热处理对耐腐蚀性能的影响

对采用不同退火热处理加工过的N80钢进行了电化学测试,并结合金相测试,分析了退火工艺对N80钢耐腐蚀性能的影响,发现退火后,其耐腐蚀性能呈稍增长的趋势;经过不同退火热处理后的N80钢在不同的腐蚀溶液下,其耐腐蚀性能随Cl-离子浓度的增加而逐渐减弱。

退火热处理对TA17钛合金激光选区熔化成形件的力学性能影响研究

针对TA17钛合金激光选区熔化成形(SLM)试验件高强度、低塑性的问题,开展不同温度、冷却方式下的退火热处理工艺研究,通过研究退火热处理前后试件的力学性能测试结果,分析退火热处理工艺对TA17钛合金SLM试件力学性能的影响。结果表明:经过900~950℃真空保温2 h后空冷的退火热处理,SLM试件的强度降低,塑性与韧性得到明显提高,整体力学性能较均衡,满足技术要求。

钛钢复合板界面硬度、剪切强度与退火热处理制度关系

爆炸焊接生产的金属复合板界面硬度偏高往往给后续加工、使用带来不利影响,针对此问题,通过在复合板等长的圆周位置分别进行取样试验,对不同退火热处理制度下钛钢复合板的界面显微硬度、剪切强度及其变化规律做了分析,发现随热处理温度的升高,钛钢界面硬度和剪切强度均呈现降低趋势,根据相关标准和试验数据,钛钢复合板退火热处理温度宜选择在540~580℃之间,既可有效降低硬度,又能保证复合板强度满足使用要求。

热处理非晶态FeSiB粉末的穆斯堡尔谱

把不同温度退火后非晶态 Fe76 .6 Si4.9B1 8.5 粉末的穆斯堡尔谱与未退火时的谱及制备粉末用原料的谱进行对比 ,发现随退火温度的提高 ,粉末颗粒的平均内场有些增大 ,α- Fe晶相也少许增加 ,即出现偏析现象 .在晶化温度以上退火时 ,非晶态结构转变为晶态结构 ,而且α-Fe偏析明显增多 ,与制备粉末用的合金原料晶态相的各相比例明显不同 .这些性质类似于非晶态 Fe Si

退火处理对La_(1.5)Mg_(0.5)Ni_(7.0)贮氢合金相结构和电化学性能的影响

研究了退火温度对A2B7型La1.5Mg0.5Ni7.0合金的相结构和电化学性能的影响。结果表明:铸态合金由LaNi5相、LaMgNi4相、(La,Mg)Ni3相以及Gd2Co7型相组成,退火处理后,合金由Gd2Co7型相、Ce2Ni7型相和PuNi3型(La,Mg)Ni3相组成;随着退火温度升高,PuNi3型相的丰度减小,Ce2Ni7型相的丰度增加,(La,Mg)Ni3相的a轴参数、c轴参数和晶胞体积均增大;经1073K保温24h退火后,合金电极具有最高的放电容量(391.2mAh/g),退火温度升高,合金的最大放电容量略有降低;合金电极的循环稳定性随着退火温度的升高不断提高,在1173K时合金电极经150次循环后其电极容量保持率C150/Cmax=82%;合金的高倍率放电性能(HRD)随退火温度升高略有增加,在1173K时,合金电极的HRD最好(HRD900=89.0%);交换电流密度I0、极限电流密度IL及氢扩散系数D随着退火温度的升高而增大。

热处理消除Q235钢焊接残余应力机理的研究

对Q235钢焊接件进行不同工艺条件下的退火热处理,采用盲孔法测定了处理后各试件的焊接残余应力,以此为基础分析了热处理温度及时间对消除Q235钢焊接残余应力的作用效果,研究了热处理消除焊接残余应力的作用机理,得出Q235钢在退火处理过程中屈服强度的降低及蠕变后的应力松弛在不同温度下决定了残余应力降低的效果。

预变形对LY12铝合金板热处理后晶粒度的影响

为了制定合理的铝合金板多道次成形工艺,需确定每道次的粗晶临界应变.通过将单向拉伸试件拉伸到不同预应变,然后热处理测定晶粒度的方法,分别研究了不同预变形对退火和淬火热处理后LY12铝合金板晶粒度的影响.结果表明,不同预变形对退火热处理后晶粒度无影响;对淬火热处理后晶粒度影响显著,而且存在一个临界应变,当预应变大于该临界应变时,晶粒突然长大.对于包铝层,该临界应变小于0.8%;对于基体,该临界应变在4%左右.对于LY12铝合金板多道次成形工艺设计,退火前道次极限变形量的制定不需考虑粗晶影响,淬火前道次变形量的制定需考虑粗晶临界应变.

退火处理对AZ31B镁合金薄板组织及性能的影响

研究了AZ31B镁合金薄板不同温度、时间退火处理后的组织和性能。结果表明,镁合金薄板经退火处理后,强度略有下降,伸长率明显提高;在250℃退火保温30min可获得晶粒尺寸为3～5μm的细晶组织,且薄板的综合性能较好;热处理对镁合金薄板的各向异性没有明显作用。

快速热处理对(Ba,Sr)TiO_3薄膜晶化行为的影响

采用射频溅射法在Si(111)基片上制备了(Ba,Sr)TiO3(BST)薄膜,并对制备的薄膜进行了快速退火热处理。采用X射线衍射和原子力显微镜分析了退火温度、退火时间和加热速度对BST薄膜晶化行为的影响。研究结果表明,BST薄膜的晶化行为强烈依赖于退火温度、退火时间和加热速度。BST薄膜的结晶度随退火温度的升高而提高。适当的热处理可降低BST薄膜的表面粗糙度,BST薄膜的表面粗糙度随退火温度的升高经历了一个先降低后增大的过程,但退火后BST薄膜的表面粗糙度都小于制备态薄膜的表面粗糙度。BST薄膜的晶粒尺寸随退火温度的升高经历了一个先增大后减小的过程。随退火时间的延长,BST薄膜的特征衍射峰越来越强,薄膜的晶化程度越来越高。随退火时间的延长,BST薄膜的晶粒尺寸和表面粗糙度也经历了一个先增大后减小的过程。BST薄膜的晶粒大小主要由退火温度决定。高的升温速率可获得较小的晶粒。

新锆合金最终退火处理工艺及其性能研究

通过制定锆合金的最终退火热处理工艺,研究了退火工艺参数对锆合金耐蚀性的影响,并对最终退火热处理后新锆合金的组织和性能进行了分析。结果发现,经最终退火热处理后锆合金的硬度变化不大,但耐腐蚀能力得到增强,其中铌元素的加入量为0.5%时效果相对较好。

电场热处理的铜与不锈钢摩擦焊接头扩散行为

运用电子探针线扫描研究了经焊后电场退火热处理的T2紫铜和 1Cr1 8Ni9Ti不锈钢摩擦焊接头焊合区主要合金元素的扩散行为 ,采用Boltzman -Matano法求解了外加电场对摩擦焊接头Fe元素的扩散系数和扩散激活能的影响。结果表明 ,紫铜与不锈钢摩擦焊接头焊后电场退火热处理过程中 ,主要合金元素Fe在焊合区的扩散区比常规热处理时要宽 ,扩散区宽度随电场强度数值的增大而增大。此外 ,静电场使热处理过程中摩擦焊接界面Fe元素在 6 0 0℃时的扩散系数高于常规焊后热处理的摩擦焊接头 ,使Fe元素在焊接界面处的扩散激活能降低。随电场强度的增加 ,Fe元素的扩散系数增大 ,扩散激活能下降。其中 。

焊后热处理对铝合金/镀锌钢接头组织与力学性能的影响

采用TIG熔-钎焊方法并添加AlSi_5焊丝,对1.5 mm厚的5A06铝合金和3 mm厚的镀锌Q235钢进行焊接。分析了焊后退火热处理对接头微观组织和力学性能的影响规律,热处理条件为280℃保温30 min。研究结果表明,采用TIG熔-钎焊的方法可以实现铝/钢异种金属的焊接,铝/钢界面处会产生金属间化合物层,焊态接头中金属间化合物层的厚度为4～5μm,化合物层主要由Al_8Fe_2Si相和少量的[Al,Fe,Si],Al13Fe4相组成,接头的抗拉强度值为163 MPa,断裂发生在焊缝处。对接头进行退火热处理后,接头中金属间化合物层的厚度增加到9～10μm,化合物层的组织无明显变化,主要由Al_8Fe_2Si相和少量的[Al,Fe,Si],Al_(13)Fe_4相组成,接头的抗拉强度值达到185 MPa,断裂发生在铝母材侧。

热处理对冷轧爆炸复合Cu/Al薄板组织、力学性能及电导率的影响

将20 mm厚Cu/Al爆炸复合板材经过6道次冷轧后获得1.5 mm厚的Cu/Al复合薄板。研究了热处理对冷轧后Cu/Al复合薄板的组织、力学性能和电导率的影响。结果表明,界面化合物Al2Cu,AlCu和Al4Cu9的扩散层厚度随退火温度和退火时间的增加而增加。随着退火温度的升高,复合材料的抗拉强度降低,断裂伸长率增加。当退火温度从300℃提高到350℃时,拉伸屈服强度从225 MPa降低到77 MPa,伸长率从16%增加到37.5%。当退火温度低于400℃时,复合薄板的拉伸剪切强度随着退火温度的升高而增加。复合薄板的电导率受退火时间的影响较为明显,在350℃退火4 h后复合板的电导率达到最大值96.4%IACS(国际退火铜标准)。

热处理对氧化铝陶瓷表面铜膜性能的影响

采用射频磁控溅射方法在Al2O3陶瓷基底上淀积厚度为500 nm的Cu膜,并将其于真空热处理炉中采用30℃/min和5℃/min两个升温速率升温至400℃退火处理2 h,研究了退火升温速度对铜膜表面形貌、电阻率及附着力的影响。结果表明:退火热处理使Cu薄膜表面粗糙度增加,铜膜电阻率降低,膜-基结合力增强。且30℃/min快速升温较5℃/min缓慢升温退火热处理,Cu薄膜表面粗糙度低,Cu薄膜表面电阻率低,膜-基结合力差。利用自由电子气理论和扩散理论对退火热处理过程引起的性能变化进行了分析解释。

第一、二、三代轴承钢及其热处理技术的研究进展(九)

3.3.2.3奥氏体进行等温转变的Connert碳化物球化方法1960年8月Connert[138]在德国钢铁冶金学会杂志“Stahl und Eisen”上发表题目为“新型短时热处理过程的开发和操作有效性”论文。论述C100W1、100Cr6、120W4、120WV4等8种钢的退火热处理结果。

磁记忆应力测定在压力容器焊缝热处理过程中的应用

利用铁磁性构件的磁记忆特性,对金属的磁记忆进行检测,测定焊缝在热处理前后的硬度变化,准确可靠地探测被测设备、试件上以应力集中为特征的危险部位,推断工件内部残余应力集中的区域及HP数量。用数值量化热处理的效果,加强了对热处理效果的全面监测,确保热处理效果,从而使盛装碱性介质的压力容器产生裂纹的时间大大地延长,裂纹产生的数量也减少,取得了明显的经济效益。

热处理炉窑有效加区加热区检测

热处理炉有效加热区检测很有必要我们按照GB9452-2012要求,对我公司热处理两台构架焊接回火炉的有效加热区域温度进行的测试,很说明问题。本文就我们对热处理炉有效加热区温度检测方法、检测实例等作一介绍和分析。

Monel Alloy N04400板材热处理工艺

Monel N04400合金是一种具有广阔市场应用前景的镍铜耐蚀合金,为了获得综合性能优异以及各项性能指标完全满足工程结构用板材标准的产品,本文对Monel alloy N04400板材采取750、850和950℃三种热处理工艺进行对比实验,以获得最佳热处理工艺参数。拉伸性能实验和金相组织取样分析表明,退火热处理温度为850℃、快冷固溶处理可以获得最佳的组织形貌和力学性能,完全满足ASTM B127标准的要求。

热处理工艺对UMo合金微观组织结构的影响

为研究UMo合金制粉前的晶粒尺寸控制,分别在900、950及1 000℃进行了均匀化退火热处理,分析了平均晶粒度和晶粒增长速度与均匀化退火温度及合金中Mo含量的关系。结果表明,随均匀化热退火温度和合金中Mo含量的增大,晶粒长大速度和极限晶粒度均增大。在560℃和570℃开展了长时间热处理,通过测量合金中相变程度发现,随Mo含量的增大,合金的γ相稳定性变好,UMo合金燃料的堆内服役性能也会更好。