高热强度型煤制备机理与热转化行为研究

为了高效利用新疆地区日益增长的粉煤资源,最简单有效的解决手段是将粉煤制备成型煤,型煤的优劣可以通过冷态抗压强度和热强度进行判断。本文选取沥青渣作为黏结剂,提出了热预处理提升型煤热强度的方法,研究了工艺关键参数对热强度提升的效果和机理,并计算了型煤产品的燃烧动力学参数。研究结果表明,以沥青渣为黏结剂的冷压型煤冷态抗压强度为10.9 MPa、热强度为0 MPa;250℃热预处理后型煤的冷态抗压强度为9.8 MPa,热强度为21.5 MPa;450℃热预处理后型煤的冷态抗压强度为8.5 MPa,热强度为35.3 MPa。热预处理过程中提升了型煤内颗粒之间的固体桥联联结力,在250℃时,随着沥青渣的软化,熔融分散,再冷却形成固桥提升热强度,只发生了物理变化;在450℃时,由于热预处理导致型煤内部发生化学反应,在接触面反应完成后形成稳定的大分子结构,导致热强度提升。采用不同的机理函数对型煤的活化能、指前因子和相关系数进行计算,对比相关系数的结果显示,型煤产品的燃烧遵循二阶反应动力学。研究内容为制备高热强度型煤和完善型煤热强度提升机理提供了支撑。

焦炭热强度指标检验及影响因素分析

焦炭作为高炉炼铁反应中的热源和碳源,其各项性能指标都与高炉冶炼状态密切相关。因此,钢铁冶金企业对于焦炭热强度等质量指标的检验与把关,也是实现高炉高效生产的前提。本文对焦炭热强度指标检验及检验中影响其准确性的相关因素进行了分析。

西北太平洋海面总加热强度的时空特征

本文计算分析了西北太平洋海面辐射平衡,热量平衡及其各分量的时空特征,并在此基础上进一步分析了西北太平洋海面总加热强度的时空分布特征,为深入探讨海—气相互作用的物理过程以及长期天气变化和气候异常的原因提供依据。

煤中加入负催化剂对焦炭热强度作用研究

通过添加负催化剂的无机酸 ( A)、氧化物 ( B)和单质 ( C)到配煤中炼焦的方式把负催化剂负载到焦炭中 ,研究了它们对所得焦炭热性质的作用 .结果表明 ,无机酸 ( A)和氧化物 ( B)使焦炭冷热强度均下降 ,单质 ( C)加入煤中炼焦 ,无论对单种煤或是配煤 ,均能明显改善焦炭热性质 ,且在所研究的范围内 ,随着加入量的增大 ,热性质改善增大 ;对焦炭热性质越差的焦炭 ,单质 ( C)

生物质型煤燃烧热强度规律的研究

阐述了生物质型煤燃烧热强度具体指标的定义及算法 ,即炉排有效面积热负荷 (q R)和型煤层有效容积热负荷 (qhv)。通过大量试验研究 ,得出模拟实际燃烧的燃烧热强度规律和 2种典型生物质型煤合理的 q R、qhv的取值范围以及燃烧效率范围 ,为生物质型煤工业锅炉设计及燃烧运行提供了可信的依据。图 2表 3参

渣罐的热强度分析及结构改进

为了延长某型号渣罐的使用寿命,用ANSYS软件对该渣罐进行热应力分析,分析结果表明：该渣罐的多处热应力均超过屈服极限,其破坏形式属于低周疲劳破坏。运用板壳强度理论对该渣罐进行了结构改进,并对改进后的渣罐进行了热应力及热疲劳的校验。校验结果表明：改进后渣罐的热应力下降了2~5倍,使用次数可由120次增加到813次。且改进后的渣罐已成功应用于工程实际。

改善锌基合金热强度和耐磨性的研究

以含铝量为36%～50%的铸造锌基合金为研究对象。重点探讨铝量、铜量、稀土量和镁量对合金力学性能和磨损性能的影响。优选出热强度高。

炼焦强黏煤对焦炭热强度影响研究

为研究炼焦强黏煤对焦炭热性质的影响,利用试验焦炉(SCO)对梅山常用11种单种强黏煤进行了炼焦实验及焦炭反应性实验.结果表明,炼焦强黏结煤的黏结性、变质程度和碱度指数是对焦炭热强度的关键影响因素,使用黏结性适中、变质程度适中或碱度指数较低的强黏煤都可以得到热性质较好的焦炭,控制焦炭热强度的关键在于单种煤质量.

菱镁矿的热强度对其加炭氯化的影响

通过对基工厂使用菱镁矿在受热分解过程中的粉化程度测定，并对用均匀粒度氧化镁（由该菱镁矿经煅烧制得）作为氯化炉料．和用在氯化炉内分解该菱镁矿产生的粒度分散的氧化镁作为氯化炉料，分别作加炭氯化实验的结果进行对照，指出氯化炉内氧化镁粒度均匀的重要性，并提出在加炭氯化生产熔体氧化镁的工艺中应选用在热分解过程中不易粉化、热强度好的菱镁矿作为其原料．

受热薄壁结构热源定位及热强度识别方法研究

针对航天飞行器薄壁结构可能遭受到的突发热载作用,采用有限元分析软件ANSYS对受热薄板结构进行了瞬态热传递分析。通过计算温度传感器布置点处的温度值及温度随时间的变化规律,并应用文中提出的热源位置及热源强度识别方法,对薄壁结构算例的热源位置及热源强度进行了定位与识别,识别结果证明该方法是有效的。

混装焦丁时的焦炭热强度及适宜加入量

为了有助于灵活与有效地应用往矿石中混装焦丁技术,我们研究了矿石混装焦丁对焦炭热强度的影响以及焦丁的适宜加入量。实验是在高温气固相反应连续测试装置中进行的。现将研究结果简述如下。1 混装焦丁时的焦炭溶损规律1.1 反应后强度与溶损率仍呈负相关性 研究混装时的焦炭热强度,仍应以研究影响溶损反应的诸因素着手。试验表明,焦样的反应后强度仍与其溶损率呈负相关性。

导弹天线罩静热联合试验及其热强度分析

本文介绍了导弹天线罩地面模拟试验的技术与方法 ,并采用有限元素法求解某型号天线罩结构在热流与机械载荷的作用下 ,结构内部随时间变化的温度场及应力场。计算时主要是依据模拟试验中所施加的边界条件和载荷条件进行的。

无烟煤气化型煤热强度测定方法的研究

对无烟煤气化型煤热强度的测试条件和方法进行了较为系统的研究 ,考察了加载速度、恒温温度、恒温时间、测试气氛、测定顺序等对测试结果的影响 ,提出了关于无烟煤气化型煤热强度的测试条件、方法及仪器设备 ,即恒温温度 90 0℃、恒温时间 4 5min、埋沙、加载速度 1 0～ 1 5mm/min、马弗炉外测法 .取 6个煤球的平均值即为无烟煤气化型煤的热强度的测量值 .

浅析焦炭热强度的影响因素

焦炭是高炉冶炼的重要原料之一，随着高炉容积的不断增大，焦炭在高炉内的燃烧发热和间接还原功能一部分由喷吹煤粉替代，同时低焦比导致焦炭在高炉内停留时间延长，使得焦炭的溶损反应增高。焦炭作为高炉料柱的骨架作用进一步被强化。广大炼铁工作者不仅仅关注焦炭中的灰、硫和冷强度。而且越来越关注焦炭的热强度。

对建立贯穿型号研制全过程的热强度试验体系、试验标准的初步探讨

阐述了热强度试验技术,回顾了国内外热强度试验技术的现状和发展,结合热强度试验技术在型号中的应用实际,分析了建立贯穿型号研制全过程的热强度试验体系、试验标准的必要性和技术基础,对其可行性进行初步探讨。

镍基合金重熔层热强度研究

研究配制5种类型的镍合金粉末,及其喷涂重熔后的硬度随温度上升的变化规律,并进行了热疲劳试验,通过研究优化出一种适于高温耐磨强化的合金。

单种煤细度对焦炭热强度的影响

通过对单种煤细度进行预处理,利用70kg焦炉及配套干熄炉进行试验,在保证焦炭热强度的前提下,确定了预粉碎的煤种及最佳细度范围,研究表明,随着细度的增加,不同细度的瘦煤和气煤对焦炭热强度的影响不同,控制出料细度在60%左右时,配合煤堆密度增大,有利于提高焦炭产量及质量。

低散热发动机隔热件热强度有限元分析

论述了低散热发动机在特种车辆上应用的意义及研制存在的困难;分析了低散热发动机的传热特点,运用经验公式确定了传热边界条件;分析了非稳态导热有限元计算的特点,运用有限元法对隔热部件进行了热强度分析。计算结果表明:热负荷和热应力增大是造成隔热件可靠性降低的主要因素之一。

一种外涵机匣热强度试验温度控制方法研究

随着国产航空发动机技术的不断发展,对于发动机热强度试验验证技术的要求也越来越高。在外涵机匣热强度试验中,精确地控制外涵机匣温度,防止超温现象发生,这对于试验的成功与否以及试验件的安全都显得尤为重要。针对外涵机匣热强度试验加热系统热惯性大、滞后严重等问题,本文引入模糊控制思想,设计了一种优化的PID控制方法,有效地解决了加温过程中的温度超调现象,保证了试验件的安全,取得了很好的控制效果。

CO_2改性水玻璃砂的热强度、高温强度和发气性

研究了CO2改性水玻璃砂的热强度、高温强度和发气性,结果表明,随着粘结剂加入量的增加,热强度、高温强度和发气性增大;粘结剂种类不同,型砂的热强度、高温强度和发气性不同;其中,l#改性树脂改性水玻璃18#的热强度、高温强度均比普通水玻璃高,发气量则小于普通水玻璃;用扫描电镜分别观察了普通和改性水玻璃砂在加热温度为600℃、800℃、1000℃、1200℃时的高温炉内折断断口,解释了改性水玻璃砂比普通水玻璃砂高温强度高的原因。