高速拉拔ER70S-6焊丝钢生产工艺优化

通过总结分析ER70S-6焊丝钢存在的质量问题,提出了有针对性的优化改进措施,重点对ER70S-6焊丝钢的化学成分范围、气体氮含量、尺寸精度、显微组织等关键指标严格控制,攻关后C、Si、Mn、N含量内控达标率提高,尺寸偏差C级精度得到改善,而且消除了混晶异常组织。用户拉拔使用结果表明,优化后的焊丝钢质量得到进一步的提高,可满足用户拉拔速度28 m/s以上高速拉拔的要求。

高强焊丝钢N2M2T连铸坯表面缺陷分析及工艺改进

针对某钢厂在冶炼N2M2T高强焊丝钢时,连铸坯表面出现的凹陷、角部深振痕裂纹及渣坑等表面缺陷,结合理论分析及现场实际生产情况,从保护渣理化性能、结晶器振动参数、一冷配水及钢中N含量等对铸坯表面产生的缺陷进行分析。结果表明,连铸坯产生的表面缺陷主要与保护渣理化指标、结晶器振动参数、钢中N含量有关,而与一冷配水关系不大。生产实践表明,通过将保护渣碱度从0.6提高到1.19,w[C]从13.51%降低到8.21%,粘度从0.666 Pa.s降低到0.156 Pa.s,结晶器振动参数偏斜率由0.15提高至0.20,振频公式由60+50 V调整为90+60V,钢中N含量控制在<50×10^(-6),连铸工序△N<7×10^(-6)等措施,N2M2T高强焊丝钢连铸坯的表面缺陷得到明显改善,铸坯合格率从85%提高到95%以上,为后续轧钢的稳定轧制提供了保证。

高钛焊丝钢ER70S-G冶炼工艺优化实践

高钛焊丝钢ER70S-G研发时经常出现水口结瘤、结晶器“结鱼”、铸坯夹渣等问题,尤其是铸坯夹渣导致轧制后盘条表面出现连续性锯齿状结疤缺陷,严重影响盘条表面质量。引起水口结瘤、结晶器“结鱼”的主要原因是存在TiO_(x)、TiN等高熔点非金属夹杂物。通过控制钢水中氧氮含量、使用纯净合金、降低渣中SiO_(2)活度、调整钛合金化时机及温度等手段,解决了水口结瘤、结晶器“结鱼”、铸坯夹渣等问题,将高钛焊丝钢ER70S-G连浇炉数提高至10炉,盘条成材率提高至97%,优化效果显著。

含钛焊丝钢水口结瘤原因分析及改进

针对含钛焊丝钢SJ-60连铸过程中水口结瘤问题,通过XRF、XRD和SEM等手段,分析水口结瘤物的元素含量、物相组成及界面反应。结果发现,水口内壁因脱碳反应而变得粗糙多孔,导致高熔点物相易于侵入;此外,精炼过程喂钙处理和耐材侵蚀,会使钢液生成大量CaTiO_(3)和MgAl_(2)O_(4),二者在水口内壁沉积是导致水口结瘤的主要原因。实践表明,采用低钛低铝硅铁替代普通硅铁,将钢中w[Al]由0.0080%~0.0095%降低至0.0050%~0.0065%,有利于减少钢中Al_(2)O_(3)夹杂物含量;取消精炼钙处理,将钢中w[Ca]由>0.0014%降低至<0.0005%,有利于减少钢中CaTiO_(3)夹杂物含量;将萤石用量由0.8~1.0kg/t降低至0.3~0.5kg/t,减轻耐材侵蚀,渣中w(MgO)由>10%降低至<5%,有利于减少钢中MgAl_(2)O_(4)夹杂物含量。通过以上措施,有效解决了CaTiO_(3)和MgAl_(2)O_(4)引起的水口结瘤问题,连浇炉数由4~5炉提高至12炉以上。

ER70S-6合金焊丝钢工艺技术分析及应用

为更好地满足市场需求及社会各行业的高质量发展,对国内某厂ER70S-6合金焊丝用钢的化学元素控制、冶炼工艺(转炉冶炼、LF精炼、连铸)控制、轧制工艺控制等工艺技术分析、参数设计及应用。结果表明:通过生产控制合适的高速线材开轧温度(960~1050℃)、吐丝温度(880~950℃)、辊道速度(0.30–0.60 m/s),实现了盘条显微组织–工艺力学性能的最优匹配,盘条显微组织为铁素体+珠光体(5~7%)+极少量粒状贝氏体(<1%);抗拉强度≤530 MPa,断面收缩率≥80%,可满足Φ1.2 mm规格焊丝产品拉拔性能,产品质量达到国内先进水平。

BGER60Ti-1焊丝钢拉拔断裂问题分析及改进措施

BGER60Ti-1焊丝钢在生产焊丝过程中出现拉拔断裂,通过对断裂试样进行金相组织分析,发现淡黄色硬质块相是造成焊丝拉拔断裂的直接原因。根据该组织的形成机理得出,淡黄色硬质块相为贝氏体与马氏体的混合组织。文章从轧后控冷角度进行研究,提出延长盘条出保温罩时间、增加保温罩的保温能力等措施,改进后的基体组织未出现硬质块相,解决了BGER60Ti-1焊丝钢断丝问题。

高钛焊丝钢保护渣吸收TiN的研究

在高钛焊丝钢的连铸过程中,钢液中生成的TiN夹杂物容易诱发“结鱼”物的形成,从而引发连铸坯表面缺陷,甚至漏钢。针对以上问题,采用热力学计算、旋转柱法和高温共聚焦法实验对高钛焊丝钢连铸保护渣对TiN夹杂物的吸收进行了研究。热力学计算结果表明:CaO-SiO_(2)保护渣中的SiO_(2)和Al_(2)O_(3)均能与TiN发生反应,且SiO_(2)与其反应的能力更强;旋转柱实验表明:保护渣对柱状TiN的溶解能力有限,TiN和保护渣的界面处有反应发生;高温共聚焦实验表明:TiN很容易被空气所氧化,从反应前后试样总量的变化来看,TiN能够被保护渣所氧化。因此,采用保护渣氧化组分氧化TiN来减小结鱼有一定的可行性。

含钛焊丝钢中TiN析出的热力学分析

对含钛焊丝钢中TiN析出进行了热力学计算与分析。结果表明:钢中氮含量在0.0080%以下,钛含量在0.050%~0.100%范围内,液相线1517.3℃以上不会析出TiN;该钢种目标钛含量0.070%~0.080%范围内,在其固相线1456.6℃以下弥散析出细小TiN,须满足钛、氮浓度积小于3.7203×10^(-4),此时钢中氮含量控制在小于0.0050%的水平为宜。

焊丝钢DT08A炼钢工艺开发与实践

焊丝钢DT08A是用于制造E4303钛钙型药皮电焊条焊芯的钢材,是下游终端用户在GB/T3429中H08系列碳素钢焊丝的基础上,进一步低控钢中化学成分P≤0.005%、S≤0.003%、Al≤0.01%而得到的改进牌号。针对该牌号低碳低硅低磷低硫低铝的“五低”特点,采用电炉氧化法吹炼、偏心底出钢,LF炉造高碱度炉渣、根据钢液成分使用铝或电石粒脱氧,连铸进行氩气保护浇铸、使用低磷中间包覆盖剂等措施,保障了冶炼和浇铸质量,最终生产出合格的焊丝钢。

ER70S-6焊丝钢拉拔断裂原因

采用化学成分分析、力学性能测试、金相检验、硬度测试、扫描电镜及能谱分析等方法对ER70S-6焊丝钢拉拔断裂的原因进行分析。结果表明:ER70S-6焊丝钢在拉拔时断口呈“笔尖状”的主要原因是原料内部存在异常未变形的贝氏体组织,以及存在大尺寸非金属夹杂物;断口呈“劈裂状”的原因是表面存在磕伤缺陷。

ER70S-6M高锰气保焊丝钢盘条生产工艺优化

通过分析影响焊丝钢盘条组织和性能的因素,按照增大原始奥氏体晶粒尺寸、提高盘条吐丝后缓冷效果的控制思路优化生产工艺,高锰焊丝钢盘条抗拉强度平均降低15 MPa,铁素体晶粒度由8.5级降至7级,且未出现贝氏体等异常组织,较好满足了用户使用需求。

ER70S-6焊丝钢拉拔断裂原因分析

在拉拔ER70S-6焊丝钢的过程中,出现拉拔断裂现象,对ER70S-6焊丝钢的化学成分、气体含量,母材和拉拔断裂试样热酸低倍形貌进行了检验,并利用金相显微镜和扫描电镜对拉拔断裂试样进行分析。结果表明:断裂试样组织出现粒状贝氏体异常组织,同时断口附近表面存在结疤缺陷。在拉拔过程中,异常粒状贝氏体组织和表面结疤缺陷共同作用导致ER70S-6焊丝钢拉拔断裂。

ER70s-6焊丝钢洁净度和表面质量研究

钢的洁净度和铸坯的表面缺陷直接影响焊丝钢的性能。分析了炼钢各工序钢液中的全氧和夹杂物数量、夹杂物成分和形貌;统计了铸坯的表面缺陷。其结果表明,钢中夹杂物主要有以MnO-Al2O3-SiO2-CaO为主的复合脱氧氧化物夹杂物、MnO-Al2O3脱氧产物夹杂,铸坯表面缺陷主要有表面气孔和表面裂纹。

焊丝钢新型脱氧剂的实验研究

焊丝钢中碳、硅和铝的质量分数较低,可以获得很好的拉拔性能和焊接性能,为满足生产优质焊丝钢宜采用低碳、硅和铝的质量分数的脱氧剂。采用新型脱氧剂SiCaBaMgMnAl1号、SiCaBaMgMnAl2号、SiCaBaMgMn以及作为对比实验的FeAlMn,以H10Mn2为实验钢种在MoSi2炉内进行脱氧实验。结果表明,SiCaBaMgMnAl1号的脱氧效果最优,能够在较短时间内达到脱氧平衡,氧的质量分数降到较低水平,夹杂物以复合形式存在,熔点低而且易上浮排除。

唐钢ER70S-6焊丝钢的生产工艺研究及质量分析

介绍了唐钢ER70S-6焊丝钢的特点对盘条质量进行了分析。对该钢化学成分、冶炼和轧制工艺进行了优化研究,使其综合性能明显改善。

精轧和吐丝温度对焊丝钢盘条表面红锈影响研究

对不同精轧和吐丝温度条件下焊丝钢盘条表面红锈情况进行对比分析。通过盘条氧化铁皮成分分析发现,出现红锈的铁皮中Fe3O4、Fe2O3含量较高。通过热力学分析发现,盘条与空气和水等介质反应,在高温条件下,有利于FeO的形成,较低的精轧和吐丝温度易于导致氧化铁皮Fe3O4、Fe2O3含量较高。同时,在较低精轧和吐丝温度条件下,盘条表面氧化铁皮的破裂,使FeO不断被氧化成Fe3O4、Fe2O3。在2种因素作用下,盘条表面易出现红锈。提高精轧和吐丝温度,可消除盘条表面红锈。

控制ER70S-G含钛焊丝钢TiN析出和防止水口结瘤的工艺实践

ER70S-G含钛焊丝钢(/%:0.07C,0.82Si,1.49Mn,0.012P,0.010S,0.19Ti,0.006 2N)生产流程为80 t顶底复吹转炉-LF-150 mm×150 mm方坯连铸-盘条轧制工艺。热力学计算和生产实践表明,当浇铸温度≥1 560℃,[N]≤78.6×10^(-6),[Ti/%][N/%]≤0.001 49及拉速2.0~2.5 m/min时,可以避免在浇铸过程TiN析出和水口结瘤。

低合金焊丝钢盘条轧制工艺研究

为了满足低合金焊丝钢盘条免退火生产要求,结合盘条CCT曲线和生产线的特点,采用2种试验方案轧制AH70G低合金焊丝钢盘条。方案1吐丝温度810～830℃,入罩温度730～750℃;方案2吐丝温度890～910℃,入罩温度800～820℃,2种方案辊道速度均为0.15 m/s,风机、保温罩全关。轧制后,方案1盘条抗拉强度约800 MPa,方案2抗拉强度约700 MPa。对2种方案产生不同的抗拉强度和金相组织进行分析,结果表明,采用方案2生产的盘条金相组织以铁素体和珠光体为主,盘条抗拉强度控制在700～720 MPa,满足用户使用要求。

ER70S-6焊丝钢拉拔脆断原因分析

ER70S-6焊丝钢自Φ5.5mm预冷拔至Φ1.2mm,在拔至Φ1.3mm时出现脆断现象,其中脆断部分均为笔尖状断口。通过金相、化学成分、力学性能及扫描电镜检测分析,焊丝钢脆断的主要原因是成分偏析及轧制过程中冷速过快造成硬质块状马氏体的产生,硬质块状马氏体组织在拉拔过程中因不随基体变形在其周围产生大量裂纹,变形较大时发生脆断。