铸造低合金钢回火焊道与焊后热处理焊接接头性能对比研究

为评估回火焊道工艺在铸造低合金钢焊接中的应用效果,研究回火焊道工艺能否替代传统的焊后热处理工艺。采用焊条电弧焊(SMAW),选用R307、R407焊条分别对A217 WC6和A217 WC9进行焊接。控制预热温度、电流、电压、搭接率和层厚,以实现回火焊道工艺。焊后对接头进行金相、硬度、拉伸、冲击和侧弯试验。试验结果表明,A217 WC6焊接接头在焊态和热处理态下的性能均满足标准要求,而A217 WC9焊接接头在焊态下的冲击功小于母材,侧弯试样在熔合线附近出现表面裂纹,且硬度明显高于热处理态。分析表明,回火焊道工艺能有效改善A217 WC6钢焊接接头的组织和性能,可替代焊后热处理。但在A217 WC9钢的焊接中,回火焊道工艺未能达到改善组织和性能的目的,焊接接头性能不满足标准要求,不能替代传统的焊后热处理工艺。

焊后消氢处理对核电承压设备用022Cr23Ni5Mo3N双相不锈钢组织及性能的影响

为了研究经过焊后消氢处理的承压设备用022Cr23Ni5Mo3N双相不锈钢组织及性能变化规律,对该双相不锈钢进行300~400℃焊后消氢处理,采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM),分析在不同焊后消氢处理温度对材料组织的影响作用,并对焊后消氢处理样品进行力学性能和耐蚀性能测试。研究结果表明,析出相以富Cr的α'相为主,且主要由铁素体组织产生,在相同保温时间,随着焊后消氢热处理温度的提高,组织析出物逐渐增多。由于析出相在晶界处的钉扎作用导致材料的强度提高,韧性明显下降,但022Cr23Ni5Mo3N双相不锈钢仍具有良好的耐蚀性能。

焊后热处理对SA-182F1和SA-106C钢接头显微组织和力学性能的影响

采用钨极氩弧焊和焊条电弧焊焊接SA-182F1和SA-106C钢.对焊接接头进行了615℃保温8h的消除应力处理.检测了焊接接头热处理前、后的显微组织和力学性能.结果表明:热处理前、后焊接接头的拉伸和冲击性能均满足要求,消除应力处理使接头拉伸性能降低、冲击韧度提高;热处理前后焊接接头的显微组织没有差异.

焊后热处理对核反应堆压力容器用16MND5钢组织和性能的影响

采用光学显微镜、透射电子显微镜,通过拉伸、冲击和落锤试验等方法研究了焊后热处理温度和保温时间对16MND5钢的组织和力学性能的影响。结果表明:经模拟焊后热处理后16MND5钢的室温和350℃抗拉强度和屈服强度都呈下降趋势,且下降幅度随焊后热处理温度的升高和保温时间的延长而增大;焊后热处理时间的延长导致钢的冲击性能小幅度下降,焊后热处理温度对冲击性能的影响并不明显;焊后热处理后的钢基体中弥散分布的细小第二相粒子数量减少、尺寸增大,导致钢的强度降低。

一种铬钼合金钢焊后热处理用固定装置

专利申请号:CN202120879808.7申请日:2021.04.26公开号:CN215394762U公开日:2022.01.04申请(专利权)人:无锡市法兰锻造有限公司本实用新型提供一种铬钼合金钢焊后热处理用固定装置,包括底座,所述底座上端设有夹座,定位装置及夹持装置,所述夹座,定位装置分别位于夹座两端,所述夹座上夹持有铬钼合金钢,所述铬钼合金钢一端插接在定位装置的推杆内部,所述夹持装置固定连接有连接件,所述连接件上固定安装有压块组件,所述压块组件位于铬钼合金钢上方。

碳钢管道焊后热处理要求分析

碳钢是可焊接性较好的钢种,选择适当的焊接材料和工艺,焊接接头不易产生淬硬组织或冷裂纹。分析了碳钢管道的焊接及预热要求、焊后热处理规定,以及免除焊后热处理的条件。认为在应力腐蚀工况条件下,为避免发生腐蚀破裂,全壁厚范围内的碳钢管道焊后应进行热处理。

铝合金焊后变形及车顶宽度尺寸控制

目前,动车组的车体框架均由轻质高强的铝合金焊接而成。但在铝合金车体的焊接过程中往往会出现焊后变形的问题。文章通过分析某地铁项目车顶宽度尺寸的控制过程,简要分析焊后调修及焊前工装调整两种方式对车顶宽度的影响,同时分析两种控制方式在车间作业中应用的效果及调整方案。

爆炸复合板基板SA516Gr70模拟焊后热处理态低温冲击性能研究

针对爆炸复合板基板SA516Gr70低温冲击性能不合格现象,分析、研究生产工艺和金相组织对低温冲击性能的影响,结果表明:钢中有害元素P含量偏高,粗轧阶段压下量偏小,导致晶粒尺寸和组织均匀性较差,是冲击性能不合格问题产生的主要原因。为此,对钢的化学成分、轧制工艺设计进行优化和改进,提高了钢板的低温韧性和冲击性能合格率。

模拟焊后热处理对压力容器用Q690E钢板的影响

随着氢气储罐用轻量化调质可焊接细晶粒钢使用的常态化,对其常规性能及焊后性能的要求越来越高。新型压力容器用Q690E调质高强钢具有高强度、高韧性和良好的焊接性,且经过模拟焊后热处理后,压力容器用Q690E钢板强度和冲击韧性降低较少。针对Q690E钢的模拟焊后热处理态力学性能和组织变化展开研究,结果表明:加入Ni、Cr、Mo等合金元素,有利于提高调质钢的综合力学性能,模拟焊后热处理对冲击韧性的影响不大。

新型马氏体耐热钢G115焊接及焊后热处理工艺研究

随着我国超超临界燃煤机组技术的不断提高,机组参数越来越高,目前630℃参数超超临界机组已基本成熟,G115耐热钢成为当前我国630℃超超临界机组主蒸汽管道的唯一候选材料,将应用于超(超)临界锅炉的集箱、蒸汽管道、受热面管子等部件,其现场焊接及热处理工艺仍处于探索研究阶段。通过对国产新型马氏体耐热钢G115(以下简称G115钢)进行焊接及热处理工艺研究,系统分析了G115钢与现有其他同类型钢种性能,掌握了G115钢的焊接性能。结合已掌握的高合金大径厚壁管道焊接关键技术,制定了可行的焊接及热处理工艺。经检测,性能满足要求,为G115钢的推广应用提供了技术储备。

15CrMo钢换热器焊后分步热处理工艺研究

15CrMo钢是一种含铬和钼的低合金钢,因优异的热强性和良好的机械性能而广泛应用于高温和高压环境,如用于制造换热器等关键设备。该钢种的化学成分赋予了其良好的硬度和耐磨性,但焊接后往往会因为热影响区的材料性能变化而导致力学性能下降。因此,详细研究15CrMo钢换热器焊后分步热处理的工艺流程,通过实验验证不同热处理参数对焊接接头力学性能和微观结构的影响,提出针对性的工艺优化建议,以期达到提升焊接接头性能的目标。

扩散焊后TC4钛合金热变形行为及焊接界面孔洞演变

利用UTM5504X型电子万能试验机对扩散焊后TC4钛合金进行恒应变速率拉伸实验,研究材料在变形温度680~920℃、应变速率0.0001~0.1 s^(-1)条件下的热变形行为。通过光学显微镜分析了扩散焊后TC4钛合金和原始态TC4钛合金金相组织的差异,并研究了不同变形参数对焊接界面孔洞的影响。结果表明:与原始态TC4钛合金相比,扩散焊后TC4钛合金中针状α相发生了明显粗化。随着变形温度的上升和应变速率的下降,峰值应力逐渐减小。在变形温度680~800℃、应变速率0.0001~0.01 s^(-1)范围内,扩散焊后TC4钛合金趋于沿焊接界面断裂;当变形温度为920℃、应变速率为0.0001 s^(-1)时,扩散焊后TC4钛合金沿焊接界面断裂,伸长率为237.1%。当真应变保持恒定时,焊接界面的孔洞占比随着变形温度的上升和应变速率的下降逐渐减小。

控制小管径大节距管屏焊后拱翘变形现象

锅炉膜式壁管屏,是由一根根管子与扁钢拼排焊接而成,由于焊接量非常大,如何控制焊接变形就成了膜式壁生产中的关键问题,特别是直径低于Φ51的小管径而扁钢大于管径的宽节距管屏,因为管子的刚性小,极易产生船形拱翘变形,严重的就像潮了水的打印纸一样无法矫平,需开刀、加压等措施处理,平整度才能勉强达标。人工浪费、能源损耗很多,既影响产品的外观质量,更增加了产品的生产周期,本文就几个方面入手,通过合理的拼焊方案,实现对小管径大节距管屏焊后拱翘变形现象的控制。

浸锡导线电阻焊后锡珠控制研究

为解决小型断路器浸锡导线与线圈电阻焊接产生的锡珠喷溅不良率过高的问题,文中主要从辅助工装、电极材质、以及焊接工艺参数3个方面进行研究。试验研究结果表明,增加吹气工装、电极采用Cu-Al2O3、缓升时间为120 ms、保持时间为200 ms,锡珠喷溅不良率可以从53%降低至1%。

承压设备焊后热处理工艺实施的控制

为了满足承压类特种设备安全技术规程对焊后热处理工艺的要求,确保焊后热处理工艺正确实施,需要从以下6个方面进行控制:焊后热处理设备,热处理温度测量、控制和记录各环节所用仪器,绝热材料的选用和铺设,焊后热处理的升温过程、保温过程和降温过程,对升温过程、保温过程和降温过程中可能出现的偏离提出相应纠偏措施,对所有热处理操作人员进行培训。

海洋石油平台碳钢压力管线焊后热处理简析

本文对海洋石油平台上碳钢压力管线的焊后热处理范围进行介绍,从残余内应力降低、硬度降低、韧性提升、表面氧化等方面对管线焊后热处理原理进行介绍,并对热处理的利弊进行理论分析对比,对管线焊后热处理工艺及技术参数进行简要分析介绍。

焊后热处理对激光焊接DP980钢组织和性能的影响

采用SEM观察、硬度测试、拉伸试验等手段,研究了焊后热处理对DP980钢激光焊接接头组织与性能的影响。结果表明,DP980钢激光焊接接头中各区域马氏体相的比例存在明显差异:相对于母材,熔合区的马氏体比例更高,而热影响区马氏体比例明显下降,形成了明显的软区,降低了接头的力学性能。焊后热处理可以改善接头各区域的组织均匀性,有效消除软区,从而提高接头的硬度和强度,但接头的塑韧性降低。

焊后热处理对S30408/Q345R复合板焊接接头残余应力的影响

采用计算机模拟、X射线衍射法和盲孔法对焊后热处理前后的S30408/Q345R复合板焊接接头的残余应力分布进行了研究。数值模拟结果表明:随着焊接道次的增加,焊缝区的残余应力逐渐减小并趋于稳定,熔合线附近的残余应力逐渐增大,且高于其他位置的残余应力。结果表明:采用580℃保温2 h的热处理工艺,消除残余应力的作用有限。X射线衍射法及盲孔法所获得的焊缝残余应力值最大误差为23%;焊接接头残余应力实测值明显高于模拟值,焊缝及熔合线附近位置误差均较大,最大误差可达33%。

焊后热处理对Ti180电子束焊接头组织与性能的影响

对7 mm厚Ti180双相钛合金电子束焊接接头采用不同焊后热处工艺(550~700℃,8 h),研究热处理温度对接头的显微组织和力学性能的影响。结果表明:热处理后Ti180电子束焊接头焊缝区和热影响区的残余β相上生成纳米级针状α相和球状亚微米级颗粒Ti5Sn3。随着热处理温度的升高,次生针状αʹ相逐渐减少,纳米级针状α相逐渐粗化,球状亚微米级颗粒逐渐回溶,使得接头的焊缝区和热影响区的显微硬度逐渐减小。此外,接头的常温抗拉强度和伸长率逐渐下降,而高温抗拉强度和伸长率整体上呈现随热处理温度先下降后上升的变化趋势。在热处理参数为550℃、8 h时,Ti180焊接接头具有最优的力学性能。且焊后热处理可以显著减小Ti180焊焊接接头的残余应力,在热处理温度为650℃时,接头的残余应力消除效果最佳。

焊后热处理温度对15CrMoR钢对接接头性能的影响

采用属于P-No.4的15CrMoR钢作为研究对象,以国内外承压设备标准对P-No.4材料焊后热处理温度的不同要求为基础,研究了不同保温温度下(595,620,675,690℃)15CrMoR钢对接接头的拉伸性能、冲击性能、硬度及显微组织的变化。结果表明,随着保温温度的升高,15CrMoR钢对接接头强度逐渐降低,焊缝和热影响区的冲击韧性有一定的提高,焊接接头的硬度和热影响区最高硬度值均有一定下降。675℃和690℃的整体性能优于595℃和620℃。