摩擦焊钻杆焊热淬火正交试验研究

进行了在摩擦焊局部高温形变条件下,利用焊接余热直接淬火并辅以高温回火的摩擦焊焊热淬火实验研究。正交试验结果表明,摩擦焊后机上淬火不影响材料的可焊性;焊接规范由弱变强,则韧性降低;冷却规范由弱变强(即冷却曲线变陡,冷却速度加快)则韧性提高。

国内首台最大壁厚板焊热壁加氢反应器应用分析

概述了国内首台最大壁厚板焊热壁加氢反应器设计、制造及在中国石油化工股份有限公司洛阳分公司220×104t/年蜡油加氢处理装置上的应用情况。

板焊热壁加氢反应器的制造

介绍板焊热壁加氢反应器的壳体材料的化学成分,反应器壳体的分段,筒节的冷弯,筒节的纵焊缝的焊接,不锈钢层的堆焊,筒节的环焊缝的焊接,最终焊后热处理。

冷焊热焊在修复大型锻模上的应用

冷焊热焊在修复大型锻模上的应用１１８００９丹东五一八内燃机配件总厂李满林，张艳丽，杨宝旭一、新工艺的特点及效果国内大型热锻模具的制造，一般是采用机械加工或在电火花机床上加工。当模具锻打到一定数量锻件时，对于不同的型腔就有不同程度的损耗。由于机床的失灵...

金凸点热超声倒装焊工艺研究

系统地研究了金凸点热超声倒装焊工艺参数,结果表明:焊接压力越大,芯片剪切强度越大,其随着焊接压力的提高而升高。压力不足会导致凸点形变量不足,与基板接触程度不足,压力过大会造成凸点严重变形,凸点已完全平坦化,沿四周过度扩展,焊接压力约为35~45 g/球比较合理;超声功率在40%及以上,剪切力趋于平缓,根据试验结果,使用的超声功率应该从“剪切力/超声功率”曲线的“上坡段”选取,约40%比较合理;随着焊接时间的延长,剪切力先增大,后逐渐减小,对焊接时间而言,过长的超声时间是无效的,反而会使本来已实现焊接的界面反复摩擦和塑性形变而损伤,结合强度降低,合理的焊接时间为1 s左右。经试验考察,当前的焊接工艺参数,在经历长寿命,以及比较严苛的温度应力之后,具有较好的可靠性。

国内首台最大壁厚板焊结构热壁加氢反应器开发应用

简要介绍了国内首台最大壁厚板焊结构热壁反应器在洛阳分公司2200kt/a蜡油加氢处理装置上的应用背景。对加氢反应器的选型、选材、制造、无损检测等情况进行了详细介绍,并经过开工及运用检验,该反应器采用板焊热壁结构是完全可行的。

地铁电缆与钢轨快速铜热焊接方法的分析研究

目前国内普遍采用快速铜热焊接方法,用于地铁供电系统回流线电缆和信号系统轨连线电缆与钢轨的焊接。此种方法造成的钢轨重伤在北京地铁中占有很大比例。经采用A国和B国焊药进行焊接,通过对焊接接头的宏观、显微组织观察,以及显微硬度和疲劳试验等多项分析研究,探讨了该类型焊接接头产生裂纹使钢轨重伤的原因,指出了该方法的不足之处。

热焊工艺对Q235钢焊接残余应力的影响

对Q235试板分别在室温下进行焊接焊后自然冷却及加热到300、500、600和650℃进行焊接焊后保温缓冷(即热焊工艺),用小盲孔法测量焊接残余应力。实验结果表明,采用热焊方法进行焊接能够有效降低焊接残余应力,且加热温度越高,焊接残余应力降低效果越好。

热焊工艺消除16MnR钢焊接残余应力的研究

以16MnR钢材料为研究对象,采用一种新型的用于降低焊接残余应力的热焊工艺方法对其进行焊接,通过小盲孔法测定各焊接试板的焊接残余应力。与普通焊接后的试板进行比较得出,热焊工艺对16MnR钢焊后的残余应力降低效果明显,同时不同热焊工艺参数对焊接残余应力的影响不同。

热焊工艺对焊接残余应力影响的数值模拟

运用有限元分析软件ANSYS,对25钢对接接头分别在20、200、400、600和800℃的热焊工艺条件下进行焊接残余应力场的数值模拟。通过单元生死技术模拟焊缝的填充过程,得到了其对接接头试板分别在该五种热焊工艺条件下焊接残余应力的大小及分布,并对计算结果进行了分析。结果表明:热焊工艺的加热温度越高,焊后产生的残余应力越小;残余应力降低的幅度在加热温度为400和600℃较明显。

激光重熔和时效处理的镍基合金热喷焊层组织和性能的研究

利用金相显微镜、扫描电镜和X射线衍射仪等分析手段,重点研究激光重熔镍基合金热喷焊层经不同时效工艺处理后的组织结构变化过程,并对其进行显微硬度测定的比较。试验结果表明,镍基合金热喷焊层经激光重熔处理后,组织得到明显的细化和改善,重熔喷焊层组织主要由细小的树枝晶及枝晶间极细的层片状共晶构成;在时效温度(600℃)一定的条件下,随着时效时间的延长,树枝晶仍保持原来的形态,而共晶组织发生球状化过程改变了层片状组织形态,同时基体中析出了大量弥散分布的硬质相,使重熔喷焊层仍保持较高的硬度;在时效时间(6 h)一定的条件下,随着时效温度的不断升高,树枝晶也发生明显的变化,转变为等轴状,同时基体中析出的碳化物相不但发生聚集长大,而且类型也发生转变,使重熔喷焊层的硬度开始逐渐下降;当时效温度超过800℃后,重熔喷焊层的硬度出现较大幅度下降的趋势。

Nd:YAG CW激光热传导焊Ⅱ激光热传导焊临界功率的计算

激光热导焊是在一定的激光功率密度范围内实现的激光焊接模式 ,文中基于已验证过的激光热导焊温度场三维解析模型 ,来求解激光热导焊在一定焊接参数下所适用的激光功率范围 ,并讨论了激光热导焊的临界功率与焊接速度和离焦量之间的关系。最后对所求得的激光热导焊临界功率进行了试验验证 ,验证试验结果表明由温度场模型计算出来的功率范围与试验测量结果的误差在误差允许范围内。

热焊工艺对2.25Cr1Mo钢应力腐蚀性能的影响

针对石化设备常用材料2.25Cr1Mo钢,分别在750℃和850℃的工艺温度下利用热焊工艺方法对其进行焊接,采用盲孔法测定了各焊接试件的焊接残余应力,利用电化学工作站分别测量了焊接试板在碱性、酸性和中性腐蚀介质中的腐蚀速率,通过金相分析了焊缝区显微组织变化。结果表明,热焊工艺降低了2.25Cr1Mo钢焊件的焊接残余应力,提高了其在各种介质中的抗应力腐蚀性能;随着工艺温度的升高,焊接残余应力下降幅度增大,抗应力腐蚀性能提升显著;在850℃的工艺温度下,焊接残余拉应力降低60%以上,抗应力腐蚀性能提升30%以上。同时,焊接后焊缝区显微组织得到改善,力学性能得到保证。

聚乙烯管材热熔对接焊冲击性能的研究

应用仪器化冲击试验机对聚乙烯热熔对接焊的冲击性能进行了测试,并对几种实际焊接情况进行了分析。结果表明,冲击试验可以作为评价热熔焊接品质的有效方法;工程中应避免PE100、PE80与PE63的焊接;当被焊管材的标准尺寸比(SDR)不同时,焊接部位的冲击性能大幅度下降。

重熔时间对热喷焊件疲劳寿命及磨损性能的影响

采用粉末火焰喷焊技术制备了以40Cr为基体,Ni60A镍基自熔性合金粉末为涂层材料的试样,利用疲劳试验机及摩擦磨损试验机研究了经不同重熔时间处理后试样的弯扭疲劳寿命及耐磨损性能,并采用扫描电子显微镜(SEM)、能谱分析(EDS)、显微硬度计及非接触三维表面轮廓仪对涂层的磨损形貌、组织成分、表面硬度进行了分析。结果表明:合理的重熔时间长度为10 min。当重熔时间合理时,热喷焊件弯扭疲劳性能最强、涂层表面硬度最高、耐磨损能力最强。当重熔时间长度不合理时,涂层中Cr元素的偏析、SiO2颗粒物的生成等因素均显著影响了涂层的微观组织结构,降低了涂层件的疲劳寿命及耐磨损能力。

热喷焊技术现场修复增压风机叶轮的工艺研究

火力发电厂脱硫增压风机叶轮工况环境恶劣,因受颗粒状介质的冲刷磨损导致使用寿命不长。但拆卸和安装叶轮复杂,需要耗费大量工时,增加维修成本和维修周期。本文研究釆用氧气-乙炔焰喷焊工艺技术现场修复增压风机叶轮,取得了良好效果,达到了延长叶轮使用寿命、缩短维修周期、降低维修成本、提高经济效益的目的。

热喷焊镍基自熔性合金(NiO_2)涂层的耐磨性及组织研究

采用X－射线衍射仪、扫描电镜、透射电镜、表面轮廓分析仪及磨损试验机等，分析研究了氧乙炔火焰喷焊镍基自熔性合金（NiO_2）粉末涂层的组织及其相结构、硬质相的形貌及分布、涂层的磨损性能及磨损规律，探讨了涂层具有高耐磨性的原因．

Cr-WC-Ni60热喷焊复合涂层的微观结构

采用热喷焊技术在Cr12MoV钢基体上喷涂了Cr WC Ni60复合涂层。通过XRD、SEM等方法观察分析了涂层的成分、显微组织结构,测定了沿层深方向的显微硬度分布。结果表明,涂层与基体的界面形成牢固的冶金结合,硬度比WC Ni60复合涂层高0 5倍,界面两侧的显微硬度呈连续性分布。

聚乙烯管道热熔对接焊温度场的分析

利用热电偶测量了不同焊接工艺参数下聚乙烯管道中温度的分布 ,并对焊接过程中温度场的变化规律进行了分析。加热板温度、加热时间及切换时间等对管道中温度的分布有很大影响。在其它工艺参数不变的情况下加热板温度越高 ,加热时间越长 ,则融化层厚度越厚 ,并且冷却到相同温度所需的时间也越长。同时在压焊阶段由于压力的作用被挤出的熔融塑料也越多 ,因而形成的焊接熔环也越大。

喷焊-热处理——一种颇有前途的复合处理工艺

针对应用广泛的热喷焊工艺 ,提出了为人们所忽视的问题——涂层状态的介稳定 ,并通过研究实例指出 ,适当的后续热处理可以有效地解决上述问题 。