高流动性塑料熔体体积流动速率测定的能力验证研究

为提高各实验室塑料熔体体积流动速率的测定能力,开展了高流动性塑料熔体体积流动速率测定的能力验证计划。采用0.3σ准则对制备的能力验证样品进行了均匀性和稳定性检验,制备了均匀性、稳定性符合要求的能力验证样品。对各实验室测试结果进行稳健统计,计算了能力验证样品的指定值以及能力评定标准差,并通过Z值对各实验室测试结果进行评价。针对测试存在问题,进行了合理的技术分析,并提供了整改建议。

聚丙烯样品状态对熔体流动速率影响因素的研究

指明了聚丙烯样品温度、湿度储存时间对熔体流动速率测定的影响。

聚丙烯熔喷料熔体体积流动速率的测量不确定度评定

针对具有高熔体流动速率的聚丙烯熔喷料,讨论了其熔体体积流动速率的测量不确定度来源,并根据JJF 1059.1-2012对其不确定度进行评定。研究表明,测量重复性及活塞位移距离是不确定度的主要来源,该聚丙烯熔喷料的熔体体积流动速率扩展不确定度为27.3670cm^(3)/10min。

熔体流动速率与温度关系的初步探讨

利用熔体流动速率仪研究了PP、LDPE、PS、ABS的流变性能,讨论了温度(T)对熔体流动速率(MFR)的影响。结果发现,温度升高,MFR随之增大,且MFR与1/T成指数关系。

聚乙烯熔体流动速率与温度和负荷的关系

通过建立熔体流动速率 (MFR)与负荷 (W) ,熔体流动速率与温度 (T)的数学关系 ,得到了在一定温度和负荷范围内 ,MFR与 T和 W的数学模型 :ln(MFR) W,T=A ln w+ B ln W/ T+ C/ T+ D,并以LDPE为原料进行了验证。通过对实验数据的拟合 ,求得 A、B、C、D的值分别为 0 .37、5 6 0 .4 5、- 8832 .6 5、7.6 3。 MFR的计算值与实验结果基本相符。同时也验证了非牛顿指数 (n)和粘流活化能(ΔEη)的理论值与计算值 ,二者吻合较好。

微机控制全自动熔体流动速率测试仪

介绍微机控制全自动熔体流动速率测试仪的特点、测试原理和仪器结构,用该仪器测试热塑性塑料熔体流动速率(MFR)、熔体密度(ρm)、流动比(FRR)和表现粘度(ηa)的方法。

反应挤出条件对PP-g-GMA接枝率、接枝效率和熔体流动速率的影响

用反应挤出法在聚丙烯 (PP)分子链上接枝甲基丙烯酸环氧丙酯 (GMA) ,制备功能化聚丙烯 .重点讨论了单体浓度、引发剂浓度、反应温度及物料在螺杆中的停留时间等对接枝产物 PP-g-GMA的接枝率、接枝效率和熔体流动速率的影响 .结果表明 ,PP-g-GMA接枝率与加入的单体浓度成正比 ,与引发剂浓度无关 ,反应挤出的适宜温度窗口在 1 95～ 2 3 0℃之间 ,停留时间超过 1 min后接枝率与停留时间无关 ;PP-g-GMA的熔体流动速率与单体浓度成反比 ,与引发剂的用量成正比 ,在反应温度窗口内与反应挤出温度和物料停留时间关系不大 ;单体和引发剂的浓度、反应挤出温度及物料停留时间对 PP-g-GMA的接枝效率无显著影响 .

熔体流动速率仪的发展与应用

介绍了我国熔体流动速率仪的发展现状,阐述了熔体流动速率仪在热塑性塑料质量流动速率和体积流动速率试验、熔体密度测量、流动比测量、流变曲线测绘中的应用。

高密度聚乙烯共混物的抗冲击强度与熔体流动速率

制备了4种高密度聚乙烯(HDPE)HDPE 8916/5000S、HDPE 9641/5000S、HDPE 5306/5000S和HDPE 8916/6003T共混物,并测试其缺口冲击强度σin和熔体流动速率(MFR),探讨了两者之间的关系。结果表明,随着MFR的增加,缺口冲击强度逐渐下降,两者之间符合指数衰减规律。而其中HDPE 5306/HDPE5000S的σin-MFR曲线与坐标轴之间包围的面积最大,比其它3种共混物更容易实现同时满足冲击强度和流动性的要求。文中还对HDPE 5306/HDPE5000S共混物用乙烯-辛烯共高聚物(POE)进行增韧改性。结果表明,当HDPE 5306/HDPE5000S/POE的质量比为28.5/66.5/5时,缺口冲击强度达到42.88 kJ/m2,高于HDPE 5306/HDPE5000S(30/70,质量比,下同)时的28.16 kJ/m2,而POE增韧后共混物的MFR为2.64 g/10min(230℃,2.16kg),比HDPE 5306/HDPE5000S(30/70)时的MFR值2.55g/10min(230℃,2.16kg)高。

不同熔体流动速率的SA型透明尼龙的流变性能

采用固相后缩聚方法制备了一系列熔体流动速率不同的SA型透明尼龙(SATN),采用毛细管流变仪对其流变性能进行了研究,并讨论了熔体流动速率对其流变性能的影响。研究结果表明,SATN熔体属假塑性流体,表观黏度随着剪切速率的升高而降低;随着熔体流动速率的减小,SATN的非牛顿性增强,熔体黏度增大,对剪切速率的敏感性增强,但是对温度的敏感性减弱。

PP/PE熔体流动速率比与共混体系力学性能的关系

选择不同熔体流动速率(MFR)的乙-丙共聚型聚丙烯(PP)和聚乙烯(PE),分别配混出一系列不同熔体流动速率比(R_M=MFR_(PP)/MFR_(PE))的共混体系。深入探讨了共聚PP/PE共混体系的力学性能与PP和PE间R_M的关系。结果表明,在适宜的R_M范围內,PE能对乙-丙共聚型PP具有良好增韧增强效果。在0<R_M<25范围内,共混体系表现出脆-韧转变特征。大多数共混体系在5.0<R_M<15范围內的拉伸屈服强度、冲击强度、断裂伸长率和弯曲强度均有明显提高,体系综合力学性能最优。R_M>25后,体系性能劣化。

不同颜料浓度时添加高熔体流动速率PE-LLD的色母粒性能研究

以高熔体流动速率的线形低密度聚乙烯(PE-LLD)与低密度聚乙烯(PE-LD)混合作为载体,不添加任何分散剂制成不同颜料浓度的蓝色母粒。研究了该体系的加工流变性能、母粒的着色性能以及分散性能,并与以低相对分子质量聚乙烯蜡作为分散剂的PE-LD色母粒进行了对比。结果表明,当颜料浓度为30%(质量分数,下同)时,以PE-LLD/PE-LD作为载体,不用添加任何分散剂,制品的力学性能和色彩性能都可达到使用要求;但当颜料浓度达到40%及以上时,以PE-LLD/PE-LD为载体和添加聚乙烯蜡2种加工方法都不能得到合格的制品。

EVA熔体流动速率对PLA/EVA共混物性能的影响

通过熔融共混法制备了聚乳酸(PLA)/乙烯-乙酸乙烯酯共聚物(EVA)共混物,采用SEM、DSC、旋转流变仪等研究了VA质量分数为28%,熔体流动速率(MFR)不同的EVA对PLA/EVA共混物性能的影响。结果表明,EVA熔体流动速率越小,其在PLA基体中分散越均匀,EVA颗粒粒径也越小。共混物的结晶度随EVA熔体流动速率的增大而增大,但PLA的玻璃化转变温度(Tg)基本不受EVA的影响。PLA/EVA共混物的复数黏度和储能模量均随EVA的熔体流动速率的增高而减小。力学性能测试结果表明,当EVA的质量分数为15%时,PLA的断裂伸长率明显升高,冲击强度约是纯PLA的2倍。

乙烯-辛烯共聚物熔体流动速率的测定

乙烯-辛烯共聚物(POE)因其特殊的分子链段结构,使其具有橡胶和塑料的双重特性。POE热塑性弹性体将成为广泛替代传统橡胶和塑料的极具发展前景的新型材料。熔体流动速率是POE的一项控制分析指标。介绍了通过预处理样品的方法,解决了测定POE样品熔体流动速率时样品黏裹加料杆、反复往外带料、挤出样条有大量气泡等系列问题。通过对照实验表明,处理样品过程未能改变POE原有的熔体流动速率,说明处理样品过程安全有效可行。

填料石英粉对PP和PE熔体流动速率的影响

用自制贵州超细石英粉为原料,采用三种偶联剂(硅烷WD-50、WD-70和硬脂酸)对其进行表面处理,通过熔融共混制备了超细石英粉/PP和超细石英粉/PE复合材料,系统研究了石英粉填加量和偶联剂种类对熔体流动速率(MFR)的影响。结果表明:添加改性石英粉后,石英粉/PE,PP复合材料的熔体流动速率均有提高,提高量与偶联剂的种类和填加量有关。在填充量低于10份时,三种改性剂对MFR的影响一致,但当填充量提高时,硬脂酸改性的石英粉效果最好,其次为WD-70,WD-50最差;石英粉对PP的熔体流动速率的影响明显高于PE。

刚性增韧高密度聚乙烯母料的形态结构和熔体流动速率

用透射电镜和熔体流动速率(MFR)仪研究了刚性增韧高密度聚乙烯(HDPE)母料(E-TMB)的形态结构和MFR。结果表明,E-TMB的形态结构为:HDPE为连续相,弹性体为分散相,分散相呈包容相当数量HDPE的胞状(香肠状)结构;其熔体具有一定的流动性,MFR随乙丙弹性体与丁苯弹性体配比、基体树脂与弹性体配比的逐渐减小而减小;阻交联剂的加入使MFR增大,MFR在阻交联剂二甲基亚砜用量为0.024mol时最小。

低熔体流动速率高性能PBT复合材料制备工艺技术研究

制备了25%玻纤增强PBT材料,通过添加复配增韧剂及特定加工工艺实现该材料的高强度和低熔体质量流动速率。结果表明,通过两种增韧剂复配及低温弱剪切条件下可实现玻纤增强PBT的高强度和低熔体质量流动速率,实现其重复使用率能达到35%以上。

母料中弹性体含量对HDPE/E-TMB共混物力学性能及熔体流动速率的影响

用自制增韧母料(E-TMB)与高密度聚乙烯(HDPE)热机械共混制得增韧HDPE(2200J HDPE/E1-TMB和5000S HDPE/E2-TMB)共混物,研究了E-TMB中弹性体质量分数(E)对增韧HDPE力学性能及熔体流动速率(MFR)的影响.结果表明,两系列共混物熔体的MFR随母料中E的增加大体呈增大的趋势;当E为44%时,2200JHDPE/E1-TMB共混物的综合力学性能最好;当E为36%时,5000S HDPE/E2-TMB共混物的力学性能最好.

注塑成型用高熔体流动速率LLDPE的生产与应用

在线型低密度聚乙烯(LLDPE)装置上采用气相法生产工艺,以1-丁烯为共聚单体,生产注塑成型用高熔体流动速率(MFR)LLDPE DNDA 8320。DNDA 8320的MFR为15.0~25.0 g/10 min,密度为0.921~0.927 g/cm^3,拉伸屈服应力≥7 MPa,断裂标称应变≥80%。与采用相同工艺生产的注塑成型专用高密度聚乙烯DMDA 8008相比,DNDA 8320的密度低、MFR高,加工流动性好。采用DNDA 8320注塑成型周转箱,力学性能均满足行业标准和用户要求。

热塑性塑料熔体流动速率国内外标准进展及国标修订建议

熔体质量流动速率（MFR），是大多数热塑性塑料重要的特征性能和出厂检验项目之一，准确测定材料熔体流动速率值具有极其重要意义。2011年国际标准化组织发布了修订的MFR测定方法标准《ISO1133—1：2011塑料热塑性塑料熔体质量流动速率（MFR）和熔体体积流动速率（MVR）的测定第一部分：标准方法》，新修订的ISO标准与现行国家标准（（GB／T3682-2000塑料热塑性塑料熔体质量流动速率和熔体体积流动速率的测定》在技术上存在较大差异。通过对上述国内外标准的对比及初步验证试验结果的分析，提出了以下标准化工作建议：一是尽快开展试验验证，及早修订现行熔体流动速率试验方法国家标准，满足国内有关单位使用；二是熔体流动速率标准样品的研复制过程中应积极探讨采用新的国际标准；三是国内仪器生产商应关注国际标准变化，确保仪器与新发布的标准一致，满足用户需求；四是建议国内塑料标准化技术委员会尽快开展标准转化工作，及早修订GB／T3682--2000，为各类产品标准采用新方法提供依据。