脉冲惰气熔化法同时测定金属中氧氮

对脉冲惰气熔化法同时测定金属中氧、氮进行了研究。使用ＬＥＣＯ公司ＴＣ－４３６氧／氮分析仪，采用自行设计的座状坩埚，以镍篮法代替铂浴法，解决了钢铁，特别是钛及钛合金中氧、氮的同时测定问题。

粉末熔化法(PMP)生长YBCO准单晶过程中的若干材料科学问题

论述了粉末熔化法生长YBCO准单晶涉及的若干材料科学问题,包括液相的形成机制、晶体定向生长及其控制机制、包晶反应机理与生长前沿界面稳定性、211尺寸分布及相关缺陷的形成与控制机制等。

顶部籽晶粉末熔化法制备的超导YBCO单晶畴性能研究

采用顶部籽晶粉末熔化法(TSPMP)制备了Φ30mm×15mm的YBCO单畴样品。在77K、零场冷却条件下获得最大磁悬浮力值43N(NdFeB,0.5T)。在2T的静态磁场中场冷充磁后,77K下获得最大的捕获磁通为380mT。金相分析显示211粒子的粒度分布在1～3μm,ac面上的211粒子的分布密度>ab面上的分布密度。从磁通钉扎角度分析了211的粒度对磁悬浮力和捕获磁通的影响。

半熔化法制备Tl—1223超导体及冷加工对其超导带的影响

该文研究了制备Ｔｌ—１２２３超导体的半熔融方法及冷加工对其复银带的影响，与一次烧结法相比较，半熔融法制备的样品杂相较少。通过对差热曲线和磁滞回线的综合分析，认为半熔化温度在９８３℃附近比较合适。在带材制备过程中，冷拉以后不退火直接轧制，采用大的道次压下量，均有利于提高临界电流。各种不同直径的复合丝轧制成的超导带，都有一临界电流最高的厚度范围。

粉末冶金法与熔化法制造的SiC/Al复合材料的对比

前言 为了提高不连续体增强金属基复合材料的强度,已有人建议采用粉末冶金法(简写为PM法)制造复合材料,目前大部分不连续体金属基复合材料是用此方法制造的。这种设想的原因是,在PM法制造的过程中,可产生高的位错密度和小尺寸的亚晶粒,增强剂阻碍再结晶,因此这是导致PM法制造的不连续体增强金属基复合材料具有高强度的原因。Nardone和Prewo的设想无疑表明,如果用熔化金属基体的方法制造复合材料,就不具有高的位错密度和小尺寸亚晶粒。

熔化法制备的RE—Ba—Cu—O／Ag超导永磁体的性能

熔化法制备的超导体具有较高的临界电流密度,为了防止超导体内产生显微裂纹,在制备超导样品时以Ag2O的形式加入微量的Ag.

用熔化法巧取设备或零件中的异物

在工作中常需要将断在母材中的异物取出,如断头螺栓或丝锥等,在此介绍一种方便、简单、快速的方法——熔化法. 在异物熔点温度低于母材温度的条件下,用控制加热温度的方法,使异物熔化排除.

用激光熔化法快速原型制造

几年以来，坐落在德国Pfaelzisch Frankentahi的泵制造商KSB公司一直在从事3D打印技术的研究。KSB公司在2014年年底配置了两台激光熔化设备，通过CAD数据模型用激光直接打印出所需要的金属零件。按照该企业的说法，截至目前为止，测试阶段已经取得了成功：首个叶轮原型制造已经列入到具体的开发项目之中。3D打印技术有很多优点，例如几何图形的自由化设计以及在任何地点和时间的产品可用性，由此在加工和物流研发中产生一个全新的思路。激光熔化工艺不会由于铸造或切削加工的切屑而引发能源和环保问题。

铅银渣熔化-烟化过程中银物相演化规律的研究

针对铅银渣中银元素在熔化-烟化过程中物相演化规律开展研究。通过热力学计算分析,研究铅银渣中银物相挥发的热力学机制,并基于热力学理论,开展单因素实验,研究反应温度、配碳比和保温时间对银回收率的影响,得出最佳工艺参数。接着通过观察微观组织形貌,结合理论计算与实验结果,明确铅银渣中银物相在熔化-烟化过程中的演化规律。热力学分析结果表明,铅银渣中的Ag_(2)O会优先挥发到烟尘中;渣中的AgCl不发生氧化反应、还原反应和分解反应,会挥发到烟尘中;渣中的Ag_(2)S不挥发也不发生还原反应,会被氧化成Ag_(2)SO_(4);在低温时渣中的Ag_(2)SO_(4)会被还原为单质银,单质银与铅、锌形成合金被携带进入烟尘;在高温时,Ag_(2)SO_(4)的蒸气压急剧增大,会挥发到烟尘中。银扩大配渣实验结果表明,烟尘中物相为Ag_(2)O、AgCl、Ag_(2)SO_(4)和单质银,这与热力学分析结果一致。单因素实验表明,回收铅银渣中银的最佳工艺参数为反应温度1 300℃、配碳比16.30%、保温时间150 min;在此条件下,银回收率为80.26%。

粉末熔化法(YHo)Ba_2Cu_3_O(7-y)超导体的性能与微结构

采用粉末熔化工艺(PMP)制备了高Jc的(YHo)Ba_2Cu_3O_(r-y)差热分析结果表明,添加Ho可以改变Y系超导体的熔化温度。在YBa_2Cu_3O_(r-y)中加部分Ho替代Y可以提高体系的Jc,减小样品中211相的平均直径,并且微结构得到改善,在211粒子周围存在大量的晶体缺陷,这些晶体缺陷可能是有效的钉扎中心。

旋转熔化方法在智能水平导向钻进系统接户管连接中的应用

IHDD系统用户管连接的智能性体现在钻机可安放在用户住房附近地面上，自动操作钻头向在路下的煤气干管钻进，在地面通过遥控系统应用旋转熔化方法连接干管和接PE管。本文详细的介绍这套旋转熔化法连接用户管和煤气干管的施工工艺。

变形量对应变诱导熔化激活法制备CuSn10P1合金半固态组织的影响

采用锻造与重熔加热的应变诱导熔化激活(SIMA)法制备CuSn10P1合金半固态坯料,先对CuSn10P1铸锭进行退火处理,再对其进行锻造变形,然后对试样进行850及950℃保温5 min-水淬处理,获得CuSn10P1半固态坯料。采用金相显微镜和扫描电镜观察各阶段试样组织形貌,计算半固态组织的固相分数,分析变形量和重熔温度对CuSn10P1半固态组织的影响。结果表明:CuSn10P1合金铸锭经680℃、24 h退火后,消除了枝晶组织,获得了以α相为主的等轴晶组织。CuSn10P1合金半固态组织固相分数随变形量的增加而降低,当变形量从8.4%增加至219%经850℃重熔时,固相分数从70.15%降低至57.83%;950℃重熔时,固相分数从58.79%降低至53.10%。重熔温度越高,变形量对固相分数变化程度影响越小。

重熔工艺对应变诱导熔化激活法制备ZCuSn10铜合金半固态组织的影响

采用包括锻造与重熔的应变诱导熔化激活(SIMA)法制备ZCuSn10铜合金半固态坯料,分析重熔过程中重熔温度和保温时间对ZCuSn10半固态坯料微观组织的影响。结果表明:在900℃保温时,随着保温时间的延长,合金的平均晶粒直径增大,保温时间由5 min延长至50 min时,平均晶粒直径由45.9μm增大至74.7μm;晶粒形状因子随保温时间的延长先减小后增大。保温30 min时,随着保温温度的升高,平均晶粒直径减小,当保温温度由850℃升高至925℃时,平均晶粒直径由72.6μm减小至64.1μm;晶粒形状因子随保温温度的升高而增大。900℃保温30 min获得的半固态组织均匀、球化效果好,平均晶粒尺寸为64.7μm,形状因子为1.65。

LaB_6单晶体制备方法的特点和进展

综述了 LaB_6单晶体的国内外研究现状及进展。分别对铝熔剂法、气相沉积法、熔盐电解法、区域熔化法等几种主要的 LaB_6单晶体制备方法的特点进行了简要的总结和分析。在4种主要的制备方法中,区域熔化法生产效率高,适于制备大尺寸 LaB_6单晶阴极,且制备的 LaB_6单晶体纯度高、质量高。

预变形对应变诱导熔化激活法制备Al-Zn-Mg-Cu合金显微组织与力学性能的影响（英文）

研究Al-8B晶粒细化剂对应变诱导熔化激活法制备的Al-12Zn-3Mg-2.5Cu合金显微组织与力学性能的影响。并在300°C对合金进行预变形量为60%的热加工。预变形后,将合金加热至介于固相线和液相线的某一温度(500,550和590°C),并保温不同时间(10,20和40 min)。应变诱导熔化激活法可得到球状α(Al)晶粒。采用光学显微镜和扫描电子显微镜观察细化和未细化合金的显微组织。结果表明,应变诱导熔化激活制备过程中在550°C下保温10 min,可以得到满意的显微组织。经T6热处理后,采用3.75%Al-8B细化和应变诱导熔化激活法制备的合金的平均拉伸强度分别从278 MPa增加至585 MPa,252MPa增加至560 MPa。SIMA合金的抗拉强度比B细化合金的抗拉强度低。