Fe-Cr合金在650℃熔融(Li-K)_2CO_3中的腐蚀行为

研究了纯铁，Fe－5Cr，Fe-10Cr,Fe-20Cr及Fe-25Cr（质量分数，％，下同）合金在650℃熔融（0．6Li-0．38K）2CO3（摩尔分数）中和空气气氛下的腐蚀行为,结果表明，纯铁，Fe－5Cr及Fe－10Cr合金均遭受较快腐蚀。

Na_2CO_3-ZnO半熔融—EBT-1,2-丙二醇光度法测定高岭土中微量镁

本文建立了对高岭土中镁含量测定的Na2CO3+ZnO半熔融—EBT-1,2-丙二醇水溶液光度法。试样与碱性熔剂半熔融,熔块用水浸取后的酸性溶液中,用钨酸钠消除Ca2+、三乙醇胺(TEA)-四乙烯五胺(TEPA)掩蔽Al3+、Fe3+等干扰离子后,在pH值10.5的氨性缓冲溶液中,镁与EBT-1,2-丙二醇生成可溶于水的酒红色络合物,在分光光度计波长为520nm处测定其吸光度。结果表明,改进后的本法,操作简单、测定快捷、准确度高,测定结果的相对标准偏差(RSD)为2.44%,加标回收率(R)在97.5%～100.6%之间。

熔融Na_2CO_3体系中含钒钢渣焙烧过程研究

基于钠化焙烧含钒钢渣提钒工艺的相关理论,针对熔融Na_2CO_3体系中含钒钢渣焙烧过程进行了研究。通过单因素实验考察了焙烧温度、Na_2CO_3添加量、焙烧时间对含钒钢渣中钒浸出率的影响,在单因素实验基础上采用正交设计优化工艺条件,并对反应机理进行了解析。结果表明,熔融Na_2CO_3体系中含钒钢渣焙烧的优化实验条件为:焙烧温度900℃、Na_2CO_3添加量40%、焙烧时间60 min,此时钒浸出率稳定在90%以上。

不同组成Al_2O_3-Cr_2O_3砖的抗熔融还原炼铁渣行为研究

为了研究 Al2 O3－Cr2 O3砖对熔融还原炼铁（HIsmelt 工艺）渣的抗渣性，选取市售 Cr2 O3含量（w）分别约为10％、30％、60％和90％的 Al2 O3－Cr2 O3砖（试样编号依次为 Cr10、Cr30、Cr60和 Cr90），模拟 SRV 熔融还原炉中耐火材料的抗渣行为，在 GB ／T 8931—2007的回转渣蚀法试验基础上，人为制造200～1600℃的温度波动进行抗渣性试验，以综合评价材料的抗渣性和抗热震性。结果表明：Cr10、Cr30、Cr60和 Cr90砖的抗渣侵蚀性能和抗热震性能均优异，而 Cr10、Cr30和 Cr90砖的抗渣渗透性差，Cr60砖的抗渣渗透性好；Al2 O3－Cr2 O3砖与渣中MgO、FeO 反应形成了致密的复合尖晶石层，提高了材料的抗侵蚀性能，基质中 Cr2 O3含量不同是造成试样抗侵蚀性差别的原因；Al2 O3－Cr2 O3砖的组成、结构和渗透层中固溶体的反应程度是影响材料抗热震性的主要因素。

纳米ZnO或纳米Y2O3对熔融石英陶瓷烧结性能的影响

以高纯熔融石英粉为原料,分别加入相对于熔融石英粉质量1%、2%和3%的纳米ZnO或纳米Y2O3,经50 MPa压力成型后,在还原气氛中,于1 300、1 350和1 400℃保温1 h煅烧后,测定试样的显气孔率和常温抗折强度,并采用SEM分析试样的断口形貌。结果表明:引入纳米ZnO或纳米Y2O3可以明显地促进熔融石英陶瓷的烧结,纳米ZnO可大大提高熔融石英陶瓷材料的抗折强度并显著降低其显气孔率,纳米Y2O3作为熔融石英陶瓷助烧结剂的最佳加入量(w)为2%。

纳米Nd_2O_3对熔融石英析晶机制的影响

利用XRD及Avrami方程对纯熔融石英陶瓷试样N-0与引入3%(w)纳米Nd2O3的熔融石英试样N-3进行等温析晶动力学过程研究。结果表明:两种试样的析晶机制相同,均为表面结构缺陷所致的不均匀成核类型,两种试样的晶粒生长方式均为二维生长伴随有一维及三维的生长方式,但加纳米Nd2O3的试样比不加的一维及三维生长程度更大;纳米Nd2O3的引入减少了熔融石英颗粒表面玻璃结构的"活性成核点",增加了熔融石英颗粒表面玻璃结构的稳定性,使析晶活化能由未加Nd2O3的874 kJ·mol-1提高到1 270 kJ·mol-1,明显降低了熔融石英的析晶率。

纳米Al_2O_3/玻璃纤维/聚对苯二甲酸丁二醇酯复合材料非等温结晶行为研究——(Ⅰ)结晶与熔融行为

通过熔融共混法制备了纳米A l2O3/玻璃纤维(GF)/聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)复合材料,利用差示扫描量热仪(DSC)对其非等温结晶过程、熔融行为及结晶度进行了研究。结果发现,纳米A l2O3粒子的异相成核作用有利于复合材料结晶速率的增加,使得非等温结晶温度提高,双熔融峰现象中的低温熔融峰的熔融温度也有所提高。同时,在PBT基体中,纳米A l2O3粒子在一定程度上可以改变玻璃纤维对复合材料结晶行为的影响而使结晶度发生改变。

大气中熔融Zn/Al_2O_3陶瓷涂层界面反应机理分析

为了分析熔融Zn/Al2O3陶瓷涂层界面反应产物及其反应机理,在大气气氛中测定了熔融Zn/Al2O3陶瓷涂层的润湿角.通过扫描电镜(SEM)、x-射线衍射仪(XRD)、能谱仪(EDS)等手段,分析了润湿表面及断面组织形貌、润湿后Al2O3陶瓷涂层表面相结构及其微区成分.结果表明:熔融Zn/Al2O3陶瓷涂层的润湿角较大,约为138°,随着润湿时间的延长,润湿角减小到约131°,并基本保持不变;熔融Zn/Al2O3陶瓷涂层在润湿过程中,界面处产生了物质迁移和成分变化,生成3ZnO-47Al2O3、4ZnO-11Al2O3和ZnO-Al2O3等类似尖晶石结构的锌铝化合物.这表明熔融Zn/Al2O3陶瓷涂层间发生了反应性润湿.

Al2O3／SiC纳米复合陶瓷与配副在熔融锌中的磨蚀

本文将Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＣ纳米复合陶瓷分别与Ｃｒ２５Ｎｉ５合金，Ｃｏ－Ｃｒ－Ｗ合金及烧结Ｗ环三种配制材料在４６５℃的熔融锌液中进行环－块腐蚀磨损实验。结果表明耐锌腐蚀是各种材料耐磨的前提。Ｗ（环）与Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＣ纳米复合陶瓷（块）是最佳的摩擦副。

熔融共混制备PLLA/HA/α-Fe_2O_3复合界面螺钉的力学性能研究

目的采用熔融共混及注塑成型工艺制得新型磁性界面螺钉聚左旋乳酸/羟基磷灰石/α-Fe_2O_3,(PLLA/HA/α-Fe_2O_3),并对PLLA/HA/α-Fe_2O_3,界面螺钉力学性能进行初步研究。方法运用注塑机制得2种界面螺钉PLLA/HA(24wt%)/α-Fe_2O_3,和PLLA/HA(4wt%)/α-Fe_2O_3。电子万能试验机对界面螺钉实施拉伸及弯曲试验,记录试验结果并进行统计学分析,并对材料断面进行扫描电子显微镜观察。结果PLLA/HA(4wt%)/α-Fe_2O_3,组在拉伸及弯曲试验中最大载荷和最大位移均高于PLLA/HA(24wt%)/α-Fe_2O_3,组(P<0.05)。扫描电镜示螺钉断裂面粗糙、不平整,PLLA/HA(4wt%)/α-Fe_2O_3,中HA大致均匀分布于PLLA中,HA与PLLA界面结合紧密。结论熔融混合注塑成型工艺具有操作简单、利于加工成型及便于实施批量生产等优点,制备的界面螺钉PLLA/HA(4wt%)/α-Fe_2O_3,比PLLA/HA(24wt%)/α-Fe_2O_3,有更好的力学性能。

Fe_2O_3对煤灰熔融性影响的机理

研究了Fe2O3对煤灰熔融性影响的机理。加入1%和4%Fe2O3,对煤灰成分进行SEM和XRD分析,实验结果表明,加入Fe2O3,煤灰熔点呈先降低后升高的趋势。煤灰中其它化学成分与Fe2O3发生反应,生成了熔点较低的低温共熔物,对于煤灰熔点起助熔剂的作用;随着加入量的增加,灰熔点升高,这是因为在弱还原环境中加热,Fe2O3被还原成熔点高的Fe O,Fe O的熔点很高,使灰熔点升高。

Ti_3Al金属间化合物在熔融LiCl-Li_2O中的热腐蚀行为

采用浸没法研究了Ti_3Al金属间化合物在750℃熔融LiCl-3%Li_2O中的热腐蚀行为。结果表明：Ti_3Al的耐腐蚀性能优于SS310不锈钢。Ti_3Al在腐蚀初期出现了较快的腐蚀,而后腐蚀速率减慢并趋于平缓。Ti_3Al经腐蚀后,形成了双层结构的腐蚀膜,外层较厚,由铝的氧化物(LiAlO_2,Al_2O_3)构成；内层较薄,由钛的氧化物(Li_2 TiO_3,TiO_2)构成。铝的选择氧化导致了Ti_3Al腐蚀初期快速腐蚀,而腐蚀后期腐蚀速率较慢是由于钛的氧化物构成的内层具有较好的保护性。

熔融法制取YBa_2Cu_3O_(7-δ)多晶超导体

报道了采用预成形YBCO/Ag线材熔融法制取YBa_2Cu_3O_(7-δ)多晶超导体的初步结果。熔融后的样品至少分解为三种以上的非超导相及少量超导相。经过适当的后序热处理之后,样品呈现超导性,最高Jc>667A/cm^2。对后序热处理温度、时间和冷却速率与样品的临界电流密度Jc的关系,分别做出了曲线。同时,对YBCO的熔凝过程做了分析。

LiNO_3熔融盐Li^+插入法对LiMn_2O_4的化学修饰——富锂尖晶石Li_(1+x)Mn_(2-x)O_4的合成

采用含锂熔融盐锂插入法对具有尖晶石结构的二次锂电池正极材料LiMn2O4进行化学修饰,得到了一系列富锂的锂锰氧化物,通过ICP分析和草酸-高锰酸钾标准返滴定法确定了LiMn2O4及其修饰产物的化学式.研究表明:利用LiNO3为熔盐能够对LiMn2O4进行有效的锂插入反应,得到富锂产物;随着反应温度的增加和反应时间的延长,产物的Li、Mn摩尔比均呈现逐渐增加的趋势,并且温度越高趋势越明显;但是过高温度和过长时间都会导致Li2MnO3的生成.

W-Y_2O_3合金的烧结机理及其对熔融金属的耐蚀性

一、序言 钨在稀土类活性金属中的饱和溶解度比钽小,所以用来制作熔炼稀土的坩锅材料,在工业生产中,目前已代替了稀贵的钽坩锅。但是纯钨坩锅在熔炼活性金属时,还是被熔融的金属选择性的腐蚀。一般来说。

脉冲激光蒸发熔融织构靶制备的YBa_2Cu_3O_(7-δ)超导薄膜

用脉冲激光蒸发熔融织构靶材在SrTiO3(0 0 1)单晶基片上制备了YBa2 Cu3O7 δ超导薄膜。用X射线衍射仪、透射电镜和原子力显微镜分别对薄膜的微观结构和表面形貌进行了分析。结果表明 ,薄膜呈c轴取向 ,薄膜中有一定数量的颗粒状Y2 O3杂相 ,且具有择优取向 ,而靶材中所含的Y2 BaCuO8相却没有在薄膜中形成。沉积温度升高 ,有利于 [0 0 1]取向 ,但不利于 [111]取向的Y2 O3形成。与传统的粉末烧结靶相比 ,用熔融织构靶制备YBa2 Cu3O7

《熔融ZrO2-莫来石材料的相组成与ZrO2-Al2O3-SiO2系相图》讨论

对高振昕执笔发表的《熔融ZrO2-莫来石材料的相组成与ZrO2-Al2O3-SiO2系相图》进行了讨论，认为：从列举试样相组成的实际观测结果，不能得出“刚玉-斜锆石(应为ZrO3)和莫来石一斛锆石(应为ZrO2)两条共晶线(应为相界曲线)与具有一段包晶反应(即转熔反应或回吸反应)性质的刚玉-莫来石相界相变，构成三元不变点为包晶点(即转熔点)”的认识或结论，“该(三元无变量)点应是一个较小的区域”的提法是违背相平衡的原理的，是错误的，并认为：如果注意到实际材料的相组合往往会或多或少地偏高平衡，则高振昕等对列举试样相组合的观测结果与现行Al2O3-ZrO2-SiO2系相图吻合得相当好，也不能得出 现行Будйкв和Cevales的两份(Al2O3-ZrO2-SiO2系)相图，不能直接用来解释熔融AZS材料的实际相组合”的认识或结论。（括号中的字句是笔者加的)

Y-211与Y_2O_3掺杂的熔融织构YBCO的超导钉扎效应及微结构研究

采用顶部籽晶熔融织构法,结合Y_2O_3和Y-211掺杂制备了高质量的准单畴YBCO块材.Jc测量结果表明,对于Y_2O_3掺杂的YBCO块材,其临界电流密度Jc在10K温度和0.6T磁场下达到1.60×10~6A/cm^2,用合作钉扎理论可推得,其在70K温度和2T磁场下为1.24×10~4/cm^2。扫描电镜观察结果表明,掺杂Y_2O_3所形成的Y-211粒子是柱状的,而掺杂Y-211在母体材料中是球形的,其尺寸接近纳米粒子。掺杂Y_20_3比Y-211更能增强磁通钉扎效应并有效地改善样品的生长状况。Y-211粒子与超导母体材料之间的界面对磁通钉扎起主要作用,Y-211粒子作为强钉扎中心属于界面钉扎。

3-P-2[SS]结构FDM-3D打印机精度校准补偿算法

3-P-2[SS]机构FDM-3D打印机结构复杂,由于零部件加工和装配造成的结构误差,依靠三角函数解算动平台位置运动参数难以保证定位精度。通过对机构模型的逆运动学分析,推导了运动副垂直滑动计算公式,提出了一种动平台垂直误差补偿方法,对动平台在构建平台上运行区域进行了分析仿真,利用反距离加权插值算法,基于初始基准层打印高度采样,在机构运动约束条件下推导出动平台垂直精度补偿公式,通过实验验证了参数优化后设备成型过程中的定位精度获得很大提高,打印各厚度实验件的成型尺寸误差控制在±0.03mm以内,有效提高了成型件成型精度。

熔融盐法制备粒径可控的片状α-Al_2O_3粉体

以Al_2(SO_4)_3·18H_2O为原料,采用熔融盐法制备片状α-Al_2O_3粉体,详细研究了纳米α-Al_2O_3晶种与片状α-Al_2O_3晶种对片状α-Al_2O_3粉体粒径大小的影响。研究表明,随着纳米α-Al_2O_3晶种含量的增加,片状α-Al_2O_3粉体平均粒径明显减小;随着片状α-Al_2O_3晶种含量的增加,片状α-Al_2O_3粉体平均粒径会增大,但粒径增大的幅度会逐步降低。对片状α-Al_2O_3粉体粒径大小进行了数值模拟,模拟结果表明,片状α-Al_2O_3粉体的最终平均粒径大小与片状α-Al_2O_3晶种粒径成正比,与片状α-Al_2O_3晶种含量的三次方根成反比关系;通过改变片状α-Al_2O_3晶种的粒径大小与含量,能够很好地实现片状α-Al_2O_3粉体粒径大小的控制。