高温高压下C_(3)H_(8)/C_(2)H_(4)在空气中的爆炸上限

为了防控高温高压工艺流程中可燃混合气体潜在的爆炸风险,利用自行搭建的20 L球形爆炸特性实验装置,测试了初始温度20~200℃、初始压力0.1~1.5 MPa下C_(3)H_(8)/C_(2)H_(4)混合气体在空气中的爆炸上限,分析了温度、压力和C_(2)H_(4)体积分数对混合气体爆炸上限的影响。结果表明,随着温度和压力的升高,C_(3)H_(8)/C_(2)H_(4)混合气体爆炸上限升高。当初始压力高于0.3 MPa时,随着C_(2)H_(4)体积分数的增加,爆炸上限的上升速率明显降低。随着C_(2)H_(4)体积分数的增加,高温和高压下爆炸上限的提升幅度和速率比常温常压下更高。温度和压力的协同作用对爆炸上限的影响远大于二者单独作用的影响之和,即高温和高压协同作用下,C_(3)H_(8)/C_(2)H_(4)混合气体具有更高的爆炸风险,且随着C_(2)H_(4)体积分数的增加,爆炸风险会进一步提升。分别拟合得到了爆炸上限与温度参数、爆炸上限与压力参数以及爆炸上限与温度和压力双参数下的函数关系。

二元可燃混合气体爆炸上限的理论预测

确定了影响可燃气体爆炸上限的特征理化因素,如化学计量浓度、临界压力和燃烧热等,构建了混合物理化参数来表征混合气体的理化特征.将这些参数作为输入变量,分别应用多元线性回归和多元非线性回归方法对二元可燃混合气体爆炸上限与上述混合物理化参数之间的内在相关性进行研究,建立了根据混合物理化参数预测二元可燃混合气体爆炸上限的数学模型.两种方法对训练集的预测平均绝对误差分别为2.39%和1.272%;对测试集的预测平均绝对误差分别为2.185%和1.888%.结果表明,两种模型爆炸上限的预测值与文献值均符合较好,在可接受误差范围之内.该方法的提出为工程上提供了一种预测二元可燃混合气体爆炸上限的新方法.

高温环境中烷烃爆炸上限的数值模拟研究

根据化学计量比处绝热火焰温度的概念,提出了高温爆炸上限绝热火焰温度的数值计算方法,探讨了绝热火焰温度随环境温度的变化规律,并根据建立的高温气体爆炸上限数值模型,对CH_(4)、C_(2)H_(6)、C_(3)H_(8)及i-C_(4)H_(10)在298~473 K温度条件下的爆炸上限进行了预测。结果表明:爆炸上限的预测值与实验值平均相对误差仅为1.56%,实现了高温环境中烷烃爆炸上限的准确预测。

基于多元混合气的爆炸上限预测

提出了采用人工神经网络方法来重点预测多元混合气体的爆炸上限,并将其与偏最小二乘线性回归、Le Chatelier方法相比较。仿真结果表明,BPNN的预测结果远好于PLSR以及Le Chatelier计算出的结果,由此表明BPNN对混合可燃气体的爆炸上限具有更好的预测和泛化能力。

苯、甲苯、二甲苯液体蒸汽在160℃条件下的爆炸上限研究

介绍了可燃蒸汽爆炸极限测试系统的组成和测试方法。以苯、甲苯、二甲苯等为研究对象,为探究温度对苯、甲苯、二甲苯蒸汽爆炸上限的影响,采用自行设计的爆炸极限测试系统研究了在160℃条件下的爆炸极限。通过理论计算得方式计算了爆炸上限并通过自主设计的蒸汽爆炸极限测试装置实验测定了160℃苯的爆炸上限从8%上升为15.5%,甲苯的爆炸上限从7.1%上升为20%,二甲苯的爆炸上限从7.0%上升为20%,三者按1∶1∶1混合的爆炸上限为15.5%。爆炸指数与爆炸压力成正相关关系。

非常温烷烃爆炸上限模型研究

本文通过运用阿伦尼乌斯定律,推导得烷烃爆炸上限随温度影响的简化模型,结合实验数据和简化模型进行拟合,确定拟合模型,拟合度平均达0.9812,与其他拟合模型相比具有更好的拟合效果。此模型为这些烷烃在非测试温度下的爆炸上限预测提供方法,也为其他烷烃爆炸上限研究提供合理模型。

非晶涂层薄带爆炸焊接上限分析

将薄带爆炸焊接温度场简化为一维物体非稳态热传导情形,给出温度随时间变化的分布解,并引入温升热软化模型,根据拉伸波到达界面时的温度值确定焊接界面上的结合强度,再综合考虑非晶材料的晶化限及涂层与基体界面的结合强度,给出控制非晶薄带涂层爆炸焊接上限的三个重要因素。最后分析了铁基非晶涂铜薄带的爆炸焊接上限,将损伤力学的理念引入试验装置的设计中,通过LS-DYNA模拟得到拉伸波强度与层间碰撞速度的关系,再由以上三个因素分别计算得到焊接上限,并取最小值以确保共同满足。

何时着火?何时爆炸?——谈混合物浓度高于爆炸浓度上限的结果

不少人对爆炸浓度极限认识模糊,误认为可燃气体混合物浓度高于爆炸上限时虽不能爆炸,但能着火。 浓度高于爆炸浓度上限的混合物究竟能不能着火?对此,人们往往顾名思义,既然高于爆炸上限了,肯定不会再爆炸,但未必就不能着火。这就是人们产生模糊认识的根源所在,以致在火灾案例报道中也出现了高于上限虽不能爆炸,但仍能着火的错误提法。 那么,究竟怎样来认识这一问题呢?其实理解这个问题并不难,只是需要抓住一个关键,即浓度的变化。 实验得出的结论是很难明确的。混合物浓度低于爆炸下限时不着火,不爆炸;高于上限的也不着火,不爆炸。但在通电情况下打开瓶盖时可看到。

一元醇非常温爆炸极限的测定

爆炸极限是重要的物性参数。常温下爆炸极限数据已很充足 ,非常温下爆炸极限数据却很罕见。本文用约2 0L的爆炸容器 ,在 2 5～ 2 10℃范围内测定了甲醇、乙醇、正丙醇、正丁醇、正戊醇及醇水体系的LEL值和UEL值。并用回归分析的方法得出各种体系爆炸极限随温度变化的规律。用本法在常温下所测数据与文献值相同。

气体二氧化氯爆炸特性参数的测定

利用20L圆柱形可燃气体(蒸气)爆炸测试实验装置,用预先配制好浓度的盐酸溶液和亚氯酸钠溶液现场发生反应生成二氧化氯气体,对二氧化氯气体爆炸特性参数进行测定。采用TST6150动态数据储存仪和压力传感器等实验设备获得了高清晰度的二氧化氯气体爆炸压力变化曲线。通过综合分析实验结果,得到了二氧化氯气爆炸极限和爆炸压力变化规律。根据该研究结果,对于预防二氧化氯气体爆炸事故的发生提供数据参考,对指导安全生产和使用,均具有实际意义。

煤矿采空区瓦斯爆炸预防技术研究

针对兖矿新疆矿业有限公司硫磺沟煤矿采空区复杂的环境条件,对不同温度、不同压力条件下的瓦斯爆炸界限进行了实验研究,得出采空区环境条件下的瓦斯爆炸界限值与瓦斯爆炸界限随环境压力及环境温度的变化规律。在此基础上提出了预防矿井采空区瓦斯爆炸事故的安全对策措施,可为类似矿井提供有效的预防手段,从而保障矿井的安全生产。

高温醇水体系爆炸极限的测定

爆炸极限是重要的危险性参数。常温下爆炸极限数据已很充足 ,非常温下爆炸极限数据却很罕见。本文用约 2 0升的爆炸容器 ,在 2 5℃～ 2 10℃范围内测定了无水乙醇、 80 %乙醇、 60 %乙醇、 40 %乙醇等醇水体系的LEL和UEL值 ,常温下所测数据与文献值相同。

爆炸极限是什么？

答：可燃物浓度在爆炸上限和爆炸下限之间都能发生爆炸，这个浓度范围称为该物质的爆炸极限。

LNG储罐泄漏危险性影响因素分析

LNG(液化天然气)泄漏后产生大量的蒸汽,蒸汽的扩散受液池尺寸、泄漏区域地面类型、环境条件的影响,为了研究以上因素对LNG蒸汽扩散的影响,以方便采取事故预防措施,采用ALOHA软件对以上因素影响甲烷UFL(爆炸上限)、LFL(爆炸下限)、1/2LFL在下风向扩散的最远距离进行了定量分析,划分了可能发生火灾或者爆炸的危险区域,得出LNG泄漏到水面、混凝土地面、湿沙层、干沙层上危险性依次降低。选取水面温度分别为5℃、10℃、15℃、25℃,围堰尺寸分别为400 m2、600 m2、800 m2、1 000 m2,环境温度分别为-10℃、0℃、10℃、20℃、30℃、40℃时,对下风向甲烷体积分数分布进行定量分析,结果表明,甲烷UFL、LFL、12LFL扩散最远距离随水面温度、围堰尺寸、环境温度增加而逐渐增大。

汽油蒸汽燃爆特性研究

探究92#商用汽油在环境温度为50℃、60℃、70℃、80℃、90℃下储存时,上空蒸汽的单体烃组成。在相应的环境温度下,用爆炸极限测试仪测定了汽油蒸汽的爆炸下限与爆炸上限。选用甲苯、异辛烷、正庚烷、二异丁烯、乙醇作为替代燃料组分,调节各组分比例配制替代燃料Surrogate A、Surrogate B、Surrogate C。运用CHEMKIN软件探究了3种替代燃料的绝热燃烧平衡模型的层流火焰燃烧速度以及着火延迟时间,分析得出氮气通过抑制燃烧过程中OH基等自由基生成速率从而达到抑制爆炸的作用。

细水雾粒度对瓦斯抑爆效果的影响研究

细水雾作为抑爆介质具有高效、环保等优点,受到越来越多的重视。以透明管道为基础搭建了细水雾抑制瓦斯爆炸的实验平台,通过改变喷嘴个数、喷雾压力研究了不同细水雾流量、粒度对瓦斯爆炸上限的影响。根据实验物理模型,进行了细水雾与瓦斯燃烧爆炸相互作用过程的数值模拟。结果表明:随着细水雾粒度变小,瓦斯爆炸上限降低,水雾粒度与爆炸上限呈一阶增加指数关系;细水雾粒度相对水雾流量在抑制瓦斯爆炸过程中起主导作用,190μm左右的细水雾粒度具有更好的抑爆效果。研究得出的规律性结论可以为细水雾抑爆技术及装备的研究提供理论基础。

家用可燃气体报警器相关问题分析

简述家用可燃气体报警器的原理以及计量检定和维护。

煤气设施氮气置换终点的讨论

一、问题的提出新建的煤气设施在投入运行前,须将设施内的空气吹净;需要检修的煤气设施,亦须先将设施内的煤气吹扫干净。如果用煤气或空气直接吹扫,将经历一段爆炸危险的过程。因此"工业企业煤气安全规程"(GB6222-86)第7·1·2条规定"吹扫和置换煤气设施内部的煤气,应用蒸汽、氮气或烟气为置换介质。"

浅析可燃气体检测报警器

可燃性气体是指可以产生燃烧的气体，根据《石油化工企业可燃性气体和有毒性气体检测报警设计规范》（SH3063—1999）规定：可燃气体系指气体的爆炸下限浓度（V％）为10％以下或爆炸上限与下限之差大于20％的甲类气体或液化烃、甲B、乙A类可燃液体气化后形成的可燃气体或其中含有小量有毒气体。有毒气体系指硫化氢、氰化氢、氯气、一氧化碳、丙烯腈、环氧乙烷、氯乙烯。

煤气管道、设施带煤气作业的安全探讨

本文讲述了带煤气动火作业时,如何控制焦炉煤气的爆炸极限,就是控制焦炉煤气在作业空间中的爆炸下限和在煤气管道中的爆炸上限,防止着火、爆炸、作业人员中毒事故的发生。