2,6-二氨基-3,5-二硝基-1-氧吡嗪爆炸参数的理论计算

运用预测炸药分解产物的BW法则、计算爆速的Rthsteine′s方法和计算C-J压力的库珀方法等,对钝感含能材料2,6-二氨基-3,5-二硝基-1-氧吡嗪(LLM-105)的爆炸参数进行了理论计算;并与HMX和TATB的爆炸参数进行了比较,结果表明LLM-105是一种能量超过TATB、接近HMX的钝感含能材料。

硝基二唑炸药爆炸参数的经验计算(Ⅱ)

选取3，4，5-三硝基吡唑（TNP）为“母体”结构单元，用爆炸基团如硝基、硝氨基、偶氮和氧化偶氮基等对其1位氮原子上的氢原子进行消除修饰，构建一类新型多硝基吡唑类炸药分子。运用Brinkley—Wilson（B—W）法则，Rothsteine’S和Kamlet等方法对该类炸药的爆炸参数进行了计算，并与RDX和HMX等炸药进行了比较。结果表明，该类炸药密度大，爆速为7．9～9．3km·S^-1，爆压为29．0～42．0GPa，是一类新型高能量密度材料化合物，该类炸药分子中含芳香吡唑环，预测其分子稳定性良好。

长庆油田油气爆炸参数及抑爆试验研究

采用哈特曼爆炸试验装置完成长庆油田典型油气组分爆炸特性参数测试,建立了油气爆炸模拟试验装置,并针对长庆油田油气爆炸研制自动抑爆装置,进行了长庆油田油气爆炸抑爆试验。长庆油田油气爆炸下限体积分数为3.0%,爆炸上限体积分数为14.0%,最大爆炸压力0.671 MPa,最大爆炸压力上升梯度40.625 MPa/s。长庆油田油气点爆后33 ms发展成爆炸,230 ms爆炸火焰向上扩展,624 ms爆炸火焰达到最大状态,920ms爆炸火焰强度明显减弱,爆炸火焰很快自行熄灭。所研制的自动抑爆装置由紫外传感器、控制器和抑爆器组成。紫外传感器能抗太阳光、一般电源光的干扰;控制器由高能干电池供电,使用方便;自动抑爆装置响应时间小于15 ms,成雾时间小于150ms。油气抑爆试验表明,自动抑爆装置能在1.5m范围内扑灭油气爆炸火焰。

硝基二唑炸药爆炸参数的经验计算(Ⅰ)

以2,4,5-三硝基咪唑(2,4,5-TNI)为"母体"结构单元,用硝基、硝氨基和偶氮基等爆炸基团取代其1位氮上的氢原子获得系列新型多硝基咪唑类炸药分子。运用Brinkley-Wilson(B-W)法则、Rothsteine's和Kamlet方法等对该类炸药的爆炸参数进行了计算,并与HMX等炸药的爆炸参数进行了比较。结果表明,该类炸药密度大,爆速为7.9-9.2km·s-1,爆压为29.0-42.0GPa,接近RDX甚至HMX,是一类新型高能量密度材料化合物;该类炸药分子中含芳香咪唑环,预计其分子稳定性良好。

杂混合物(萘酐)爆炸参数的研究

为研究环境温度对萘酐(C10H6O3)粉尘爆炸参数的影响,进行了粉尘爆炸猛烈度与爆炸敏感度的实验。结果表明:随着环境温度的升高,最大爆炸压力峰值变化不大,而最大压力上升速率增大,爆炸下限浓度降低,安全氧含量也降低。此外,根据化学动力学理论对影响结果进行了分析。

特殊气体条件下气体、粉尘、液雾爆炸参数试验装置的研发

以GB/T 16426—1996为依据,设计了一款功能强大的爆炸试验装置,可以满足特殊气体条件下气体、粉尘、液雾爆炸参数试验。

基于虚拟仪器的瞬态爆炸参数测试系统

瞬态爆炸参数测试系统是研究粉尘、气体爆炸机理的主要测试系统,其中传感器的可靠性、测试系统的灵活性是爆炸参数系统研究的热点和难点.本文开发了基于虚拟仪器的爆炸参数测试系统,并自制了K型热电偶作为温度测试传感器,压力测试采用Kistler 211M0160型传感器.构建了瞬态爆炸参数测试系统,同时编写了爆炸测试系统程序框图.使用5 L爆炸罐测试了甲烷气体爆炸参数,通过试验验证了构建的瞬态爆炸参数测试系统能够满足爆炸参数的测试要求,为研究粉尘、气体爆炸参数提供了仪器设备.

废弃硒鼓残留墨粉的爆炸参数研究

为研究废弃硒鼓中残留墨粉的爆炸特性,对hpQ2612A型墨粉的物化性质进行了分析,并实验测试其爆炸参数,判断墨粉的爆炸敏感性和强度,从而指导硒鼓资源化工艺设计中的爆炸预防和防护措施。结果表明:墨粉粉尘具有爆炸性,其爆炸压力中等,爆炸指数较大,爆炸下限较低;墨粉粉尘层不易发生自燃,在250℃时熔化,高于400℃时不着火;墨粉粉尘云着火温度较高,但粉尘云最小点火能量较低。说明墨粉爆炸敏感度较高,爆炸猛烈度也较大。

环境温度对粉尘爆炸参数的影响

研究了环境温度对萘酐(C10H6O2)粉尘爆炸参数的影响,得到了随着温度的升高,最大爆炸压力峰值变化不大;而最大压力上升速率增大,爆炸下限浓度降低,安全氧含量也会降低。根据化学动力学理论对这一影响进行了分析。

基于VB的爆炸参数自动测试系统的开发和应用

介绍了如何利用Visual Basic 6.0开发爆炸参数自动测试系统,通过将该系统在某些军工产品爆炸参数的测试中应用来验证其功效.

密闭空间煤粉气动分散湍流对爆炸参数的影响规律

采用自行设计的20 L长径比1∶1圆柱形透明有机玻璃罐、铸铁爆炸实验罐及对称式双喷头气动喷粉分散装置,研究了气动湍流强度、煤粉粒径及其爆炸特性,获得了不同实验条件下煤尘的爆炸特征参数,并给出了定量评价。实验结果表明在不同气动分散作用下,湍流均方根速度Urms测得1. 1～6. 2 m/s,平均湍流积分尺度在40～72 mm,雷诺数在8 000～16 300;爆炸超压峰值随湍流均方根速度呈线性增长,而爆炸超压上升速率Urms在1. 1～3. 5 m/s范围增速明显,Urms在3. 5～6. 2 m/s范围增速变缓。较大的湍流强度虽然具有加速煤粉与空气充分预混及自身反应,但同样导致对煤粉粒径间的传热传质效率下降;由最大有效燃烧速率理论计算与实验结果对比,也间接性的验证了实验结论的一致性。

预点火湍流对正戊烷云雾爆炸参数的影响

以正戊烷云雾为研究对象,进行预点火湍流对云雾爆炸参数影响规律的实验研究。首先通过不同气动压力进行喷雾,获得平均特征直径(SMD)分别为21.21、14.51和8.64μm的正戊烷云雾,并得到不同气动压力预点火的湍流均方根速度;随后在20 L云雾爆炸参数测量系统中实验获得预点火湍流对正戊烷云雾蒸发速率、爆炸超压峰值、压力上升速率和火焰传播延迟时间的影响。结果表明:(1)对于圆柱形罐体对称式双喷头分散系统,流场环境可近似认定为零平均速率湍流场;在0.4、0.6和0.8 MPa的气动压力喷雾50 ms的分散作用下,在100～250 ms内,湍流均方根速度在1.0～6.2 m/s范围内,平均湍流积分尺度在40～72 mm范围内,湍流最大湍流尺度的雷诺数在8 000～15 000范围内,柯尔莫哥洛夫微尺度在0.03～0.1 mm范围内;(2)对于较小的液滴群,随湍流强度的增加,液滴群的蒸发速率有更为明显的提升;(3)对比云雾三种SMD,粒径8.64μm的超压峰值与最大压力上升速率随湍流强度增长趋势更显著,并发生爆炸强度显著提升现象,即存在"转变区域"(transition range)现象;(4)对于SMD在8～22μm范围内,湍流均方根速度处于1.0～4.0 m/s时为火焰传播延迟时间的低增长阶段,湍流均方根速度处于4.0～6.2 m/s时为火焰传播延迟时间的高增长阶段,湍流强度与火焰传播延迟时间在相应的两个湍流强度阶段范围内呈线性增长。

火炸药危险场所爆炸参数研究分析

针对火炸药自身的性能、特点及生产、使用的危险场所存在的安全隐患 ,就进行的火炸药粉尘爆炸参数的研究 ,进行了详细的论述 。

新型呋咱（氧化呋咱）类炸药的分子设计及爆炸参数的理论计算

以3，4-二（氨基呋咱基）氧化呋咱为结构单元设计了一类新型呋off（氧化呋咱）类炸药分子。根据Brinkley-Wilson规则写出该类新型呋off（氧化呋咱）炸药的爆炸反应方程式，运用计算爆速的Rothsteine’s方法和计算C-J压力的Kamlet方法等对该类炸药的爆炸参数进行了理论计算，得出的爆速、爆压、爆热、爆温和爆容，表明该类炸药具有良好的爆轰性能，是一类能量超过TATB接近HMX的新型高能量密度材料化合物，见表1。

浅谈制药行业粉尘爆炸参数测定

在药品生产过程中存在安全隐患--易产生可燃性粉尘。在这种情况下,设施需要实施安全措施,以免受潜在火灾和爆炸的影响:另外,除尘器系统也需要采用专门的设计。而为了保证这些安全措施与设计的可靠性,还需要先进行完善的粉尘测试。在粉尘安全措施的实施阶段,应考虑多种因素。例如,产生的粉尘是否是可燃的?如果粉尘是可燃物,那么其爆炸参数又如何?其采取的每项安全措施或设计都需要根据可燃性粉尘的具体参数而定。正因如此,制药企业需要事先进行粉尘测试,确定关键参数。

国内外粉尘爆炸特性参数测定标准对比研究与分析

为充分了解粉尘爆炸事故的危害性,在涉粉工艺过程有针对性地做好安全管理措施。对比研究了国内外粉尘爆炸特性参数测试标准,分析其中的差异性,提出国内标准的不足,为粉尘爆炸特性参数测试提供借鉴。

环境湿度对铝粉爆炸特性参数影响的实验研究

为全面评估铝粉爆炸的危险性,在爆炸罐内进行了环境湿度对铝粉爆炸影响的实验研究。分别得到了33%、60%和90%相对湿度下铝粉爆炸的最大爆炸压力和最大压力上升速率值。结果表明:环境湿度对铝粉爆炸有显著的影响作用,而这种作用与浓度有关。当铝粉浓度较低时,随着环境湿度的增加,最大爆炸压力和最大压力上升速率值先增加后减小;而浓度较高时,最大爆炸压力和最大压力上升速率值则随着环境湿度的增加而明显增加。同时通过对实验数据的非线性拟合,得到了3种环境湿度下最大爆炸压力和铝粉浓度之间的DoseResp函数关系。该研究可作为铝粉爆炸危险性评估的参考。

散粮装卸系统斗式提升机内粉尘爆炸特征参数

针对散粮装卸系统斗式提升机机座中的粮食粉尘,在对其进行特性参数表征及热分解特性分析的基础上,开展了爆炸特征参数测试。结果表明,斗式提升机内粮食粉尘粒径在60~80μm的分布相对密集,中位粒径为75μm,粉尘颗粒呈不规则状,有机物占总质量的80%以上,因而具有一定的爆炸危险性。粮食粉尘的爆炸下限浓度为70g/m3,而特定条件下斗式提升机内的粉尘浓度明显高于该值,故存在较大的粉尘爆炸隐患,清扫积尘、防止产生可能的点火源是预防该类场所发生粉尘爆炸的有效手段。粉尘的最危险爆炸浓度为700g/m3,最大爆炸压力约为0.5 MPa,最大压力上升速率约为10 MPa/s,因而在实际生产中,必须采取相应的爆炸泄压或抑制措施。

生产工艺条件对菌粉爆炸特征参数的影响

利用扫描电镜及激光粒度分析仪,探究了不同生产工艺条件下医药中间体菌粉A和菌粉B的表面形状及粒径分布,并进行了热解分析,证实上述特征参数存在一定差别。在此基础上进行了爆炸特性参数研究。研究结果表明,上述两种菌粉爆炸下限处于70~90 g/m3,最大爆炸压力峰值0.4~0.5 MPa之间,爆炸性相对较弱,但也必须引起足够的重视。与菌粉B相比,菌粉A相对安全,因此条件许可时优先采用菌粉A生产工艺流程。

两种木纤维粉尘热解及爆炸特性研究

为了解典型木纤维粉尘的热解及爆炸特性,以红木纤维粉尘和杨木纤维粉尘为研究对象,利用热重-红外联用仪,对两种粉尘的热分解过程、动力学参数及热解气体种类进行计算分析。结果表明:红木纤维粉尘的热解速率高于杨木纤维粉尘,而活化能较低;两种粉尘的热失重主要体现在低温时的热分解和高温时的燃烧反应,热解产物主要为CO_(2)、CO、H2O和少量的烷烃、醇类、醛类、酮类、羧酸类物质,燃烧产物主要为CO_(2)和CO,且红木纤维燃烧产物CO_(2)的量高于杨木纤维,而杨木纤维的热解燃烧过程相对复杂,不完全燃烧程度高。对两种木纤维粉尘的粉尘云最低着火温度和最大爆炸压力进行了测试,发现红木纤维粉尘较杨木更危险,并通过热重-红外探究其机理。研究结果可为涉及此类粉尘场所制定相关政策和措施时提供参考。