海上平台概率爆炸风险分析方法及应用

针对传统气体爆炸后果风险分析方法在海上平台的应用局限性,介绍了一种基于CFD的概率爆炸分析方法。以某平台下层甲板防爆墙为例,通过建立气体泄漏场景、泄漏计算、扩散模拟、点火概率分析、爆炸模拟,绘制出防爆墙的超压频率曲线,根据风险可接受标准判定可信的爆炸载荷,以此作为防爆墙的设计基础。结果表明:该方法综合考虑了气象条件、拥塞程度、气云尺寸、点火源位置等对气体爆炸超压的影响,可确定目标结构的可信爆炸超压,对海上平台防爆墙设计和建造具有指导作用。

沼气和煤尘的最初着火及爆炸传播的概率性

沼气、煤尘、空气混合物的最初着火的发生,有一个突出的、实际上很重要的特点。 甚至在最佳爆炸浓度和有能量大大超过最小着火能量的火源的情况下,最初着火也可能不发生。例如,当尝试用能量为20毫焦(为最小着火能量的100倍)的火源引燃8.5％最佳浓度的沼气空气混合气时,不是每次都会造成最初着火(爆炸)。在1000次这样的试验中,只能造成100次着火(900次拒燃)。

熔铸炸药热爆炸临界工艺温度的计算方法

为评估熔铸炸药装药工艺的热安全性,提出一种热爆炸临界工艺温度的计算方法。以纯DNTF炸药的性能数据,计算不同工艺温度下的热爆炸延滞期,并将其与实际工艺处理时间进行比较,从而确定其热安全水平以及发生热爆炸的临界工艺温度值。计算结果表明:在常规工艺条件下,处理DNTF炸药不会发生热爆炸反应;但随着工艺处理量的增加,发生热爆炸的危险性也会不断增加。该计算方法对于熔铸工艺参数的制定具有重要意义。

概率统计在感度测试中的应用

应用概率统计的方法 ,导出了炸药的爆炸概率与落锤试验中测试一组 (2 5发 )试样时 ,出现k发连续爆炸的概率的关系式 ,给出了相应的概率表 。

锅炉BLEVE爆炸能量及其效应研究

将满足条件的锅炉纳入到重大危险源进行申报登记和管理体现了“预防为主”的先进管理理念,为了实现此目的,需要对锅炉爆炸能量及其效应进行深入研究,并在此基础上,才能提出锅炉重大危险源的分类和判别指标。文中建立了计算锅炉BLEVE爆炸能量的物理模型,编制了计算程序,并进一步给出了爆炸冲击波效应和爆炸伤害概率模型。该成果为预测锅炉爆炸能量、实现锅炉分级管理提供了理论依据。

三基发射药M32和SD的热安全性

借助不同升温速率（β）下，三基发射药M32和SD的非等温DSC曲线的onset温度（Te）和最大峰温（Tp），利用Kissinger法和Ozawa法求得的热分解反应活化能（EK和EO）和指前因子（AK），标准方法GJB 772A-97-406.1，401.2和409.1确定的比热容（Cp）、密度（ρ）和热导率（λ），以及分解热（Qd，取爆热之半）数据，由Zhang-Hu-Xie-Li公式、Smith方程和Wang-Du公式求得了三基发射药M32和SD在β→0时的Te和Tp值（Te0和Tp0）、热点火温度（TTIT）、绝热至爆时间（tTIad）、半径为0.05 m的圆柱和球状三基发射药M32和SD装药被373 K环境包围的热感度概率密度函数S（T）与温度（T）的关系曲线、S（T）-T曲线峰值温度（TS（T）max）及热安全度（Sd）和热爆炸临界环境温度（Tacr）。结果表明，三基发射药SD的热安全性优于M32，绝热分解至爆炸的加速趋势为：后者小于前者。

含能材料机械撞击感度判据的认识和发展

撞击感度“判据”的发展进程经历了上百年时间,由“爆炸概率”、“特性落高”到“爆炸的临界压力,炸药层的临界厚度”共经过了三个阶段。爆炸概率粗犷地区分各类炸药的撞击感度;特性落高可辨别每类炸药的撞击感度,尤其是高感度的炸药,如硝胺类化合物;而爆炸的临界压力和炸药的临界厚度则反映了在撞击作用下炸药发生快速反应的机理,可以更细微地分辨每种炸药的撞击感度。爆炸概率和特性落高适用于炸药撞击感度的常规检测,爆炸的临界压力和炸药的临界厚度适用于炸药撞击感度的理论研究。

试样药量对钝感炸药撞击感度的影响

通过改变样品药量，以区分不同配方的钝感炸药的撞击感度，分析和说明了药量的变化对炸药撞击感度的影响。

N,N'-二[(2,2,2-三硝基乙基-N-硝基)]乙二胺的热安全性和密度泛函理论研究(英文)

借助N,N'-二[(2,2,2-三硝基乙基-N-硝基)]乙二胺的恒容标准燃烧热(Qc),不同加热速率(β)非等温DSC曲线离开基线的初始温度(T0)、onest温度(Te)、最大峰顶温度,由Kissinger法和Ozawa法所得的热分解反应活化能(EK,EO)和指前因子(AK),从方程lnβi=ln[A0/be0(orp0)G(α)]+be0(orp0)Te(orp)i所得的值be0(orp0),从方程lnβi=ln[A0/(ae0(orp0)+1)G(α)]+(ae0(orp0)+1)lnTe(orp)i所得的ae0(orp0)值,从方程ln(βi/(Tei-T0i))=ln (A0/G(α))+bTei所得的b值,从方程ln(βi/(Tei-T0i))=ln (A0/G(α))+alnTei所得的a值,估算的比热容(cp)、密度(ρ)、热导率(λ)和分解热(Qd,取爆热之半)数据,Zhang-Hu-Xie-Li公式,Hu-Yang-Liang-Xie公式,基于Berthelot方程和Harcourt-Esson方程计算热爆炸临界温度的公式,Smith方程,Friedman公式,Bruckman-Guillet公式,热力学公式和Wang-Du公式,计算了由理想燃烧反应和Hess定律得到的BTNEDA的恒容标准燃烧能ΔcU(BTNEDA,s,298.15K)和标准生成焓ΔfHmθ(BTNEDA,s,298.15K),β→0时的T0、Te和Tp值(T00,Te0和Tp0),热爆炸临界温度(Tbe0和Tbp0),绝热至爆时间(tTIad),撞击感度50%落高(H50),热点起爆临界温度(Tcr),被350K环境包围的半厚和半径为1m的无限大平板、无限长圆柱和球形BTNEDA的热感度概率密度函数,相应于S(T)与T关系曲线最大值的峰温(TS(T)max),安全度(SD),临界热爆炸环境温度(Tacr)和热爆炸概率(PTE)。得到了评价BTNEDA热安全性的下列结果:(1)ΔcU(BTNEDA,s,298.15K)=-(3478.11±6.41)kJ.mol-1和ΔfHmθ(BTNEDA,s,298.15K)=-(53.546.41)kJ.mol-1;(2)T00=438.73K,TSADT=Te0=440.73K,Tp0=446.53K;Tbe0=449.88K,Tbp0=455.28K;(3)当EK=199.5kJ·mol-1,AK=1020.45s-1,cp=1.12J·g-1.K-1,Qd=3226J·g-1,T0=Te0=440.73K,T=Tb=455.26K,f(α)=3(1-α)2/3,a=10-3cm,ρ=1.87g·cm-3,t-t0=10-4s,Troom=293.15K和λ=0.00269J·cm-·1s-·1K-1,H50=15.03cm,tTIad=1.25s,Tcr,hot,spot=333.86K;对无限大平板,TS(T)max=350K,Tacr=345.47K,SD=28.55%,PTE=71.45%;对无限长圆柱,TS(T)max=354.5K,Tacr=349.73K,SD=39.31%,PTE=60.69%;对球,TS(T)max=357.00K,Tacr=352.42K,SD=45.81%,PTE=54.19%。运用密度泛函理论计算获得了BT-NEDA的优化构型及红外光谱,分析了其分子总能量、前沿轨道能量和原子净电荷分布。