M2型缩微摄影机片间距不均成因分析与处理措施

本文介绍了导致富士M2缩微拍摄机所拍摄胶片出现片间距不匀现象的成因以及相应的解决办法,细述了维修缩微设备的工作流程,并解析了维修实例。

不同鳃片间距下的分离鳃内部流场三维数值模拟

为研究鳃片间距对分离鳃的速度场及泥沙分布特性的影响,采用Fluent软件中的层流模型和欧拉模型,运用Phase Coupled SIMPLE(PC-SIMPLE)算法,对不同鳃片间距下分离鳃的水沙两相流流场进行了静水沉降的三维数值模拟。根据数值计算结果,对速度场和含沙量分布特性进行了对比与分析。结果表明:不同鳃片间距下,分离鳃内部的速度场分布规律有所不同,鳃片间距越大,速度流场受到来自泥沙通道中的泥沙流与清水通道中的清水流影响就越大;鳃片间距越小,分离鳃的沉淀效果越好。以泥沙平均速度和清水平均速度作为考核指标,同时考虑分离鳃内部的流场特性、水沙分离效果与制作分离鳃的成本,则最佳鳃片间距为5 cm。

垂向异重流式水沙分离鳃鳃片间距对水沙分离的影响研究

通过改变垂向异重流式水沙分离鳃中鳃片间间距以及鳃片与分离鳃纵向侧壁的间距,利用不同含沙浓度的水在垂向异重流式水沙分离鳃中进行泥沙的沉降实验。对实验中泥沙在两种不同鳃片间距的分离鳃中的沉降现象进行比较分析,确定了鳃片间间距越小,水沙分离效果越好;鳃片与侧壁间距越小,水沙分离效果越好,但太小又可能会造成泥沙淤积,不易清除。

翼片间距和尾距对HEV型静态混合器混合特性的影响

以变异系数作为评价混合器混合性能的指标,利用实验和数值模拟相结合的方法研究了翼片间距和尾距对HEV型静态混合器混合特性的影响。首先利用实验方法测量了静态混合器出口处示踪流体的体积分数,基于实验结果对数值模拟中的5种湍流模型(standard k-ε、RNGk-ε、realizable k-ε、SSTk-ω、standard k-ω)进行对比分析,选出最优计算模型,在此基础上,模拟研究了不同翼片间距在同一基准断面处示踪流体变异系数的变化规律,以及翼片间距在0.8 D～2.0 D之间时,出口处示踪流体的变异系数随着尾距的变化规律。结果表明:RNGk-ε模型模拟的结果与实验结果最为接近(相对误差为3.37%),即该模型最能真实地反映此混合器的流场特性;HEV型静态混合器混合的均匀程度随着翼片间距的增大呈现先提高再降低的趋势,当翼片间距≤1.7 D时,随着翼片间距的增大,变异系数迅速降低,当翼片间距≥1.7 D时,随着翼片间距的增大,变异系数呈上升趋势,翼片间距为1.7 D时,CV值最低,混合效果最好;在一定长度范围内,出口处示踪流体的变异系数随着尾距的增加迅速降低,但是尾距增加到一定距离以后,继续增加尾距对混合效果的改善不明显。

分离鳃最优鳃片间距的静水沉降试验

为了研究分离鳃的鳃片间距对水沙分离效果的影响,在分离鳃和普通管中进行了4组不同含沙量、7种不同鳃片间距的静水沉降试验,运用浅层沉淀理论对不同鳃片间距的分离鳃水沙分离性能进行了分析。试验结果表明:分离鳃的水沙分离效果好于普通管的,不同鳃片间距的分离鳃泥沙平均沉降速度为普通管的1.40～3.25倍;分离鳃的鳃片间距越小,分离鳃的泥沙沉降速度就越大,反之亦然;5～15cm的鳃片间距对清水层厚度和泥沙沉降速度影响最大,同时考虑制作分离鳃的经济性和工艺难易程度,鳃片间距宜为10 cm。

肋片间距对表冷器性能影响的实验研究

表冷器肋片间距是影响表冷器传热性能的主要因素。在实验研究和理论分析的基础上,以单位体积换热量和单位阻力换热量为衡量依据,找出了表冷器性能相对优化的肋片间距值。结果表明,在常用的间距范围内,3.3 mm左右较好。

奥氏体形变对GCr15钢珠光体片间距的影响

探讨了奥氏体形变对GCr15钢连续冷却下珠光体产物片间距的影响。片间距的测定方法是采用加权统计平均值。实验结果表明,在相同的冷却速度下,奥氏体形变后所得珠光体产物片间距增大,并在一定形变温度下,随着奥氏休变形量的增大,珠光体产物片间距的变化有一极大值。

电场对Al-Cu共晶片间距的影响

在电流密度为1136A/cm^2的情况下,考察了直流电场对Al—Cu共晶片间距的影响。实验结果表明,电场使片间距减小。分析表明,这是由以下三个方面的原因引起的:(1)电场使共晶两相中的其中一相在另一相上形核并长大;(2)电场使相转变所需的驱动力减少;(3)电场使层片缺陷可以向片间距减小的方向运动。

肋片间距对环形通道流动和换热的影响

本文用稳态层流模型对几种具有不同肋片间距的环型通道内的流动和换热进行了数值模拟.计算结果表明:长直肋片截断后,流动和换热沿长度方向具有周期性的入口段效应,从而增强了换热.与长直肋片通道相比,β_L=13/7时,换热增强了27%,而阻力仅增加6.8%。对于带肋环形通道,Re数增大,换热增强.

动水条件下鳃片间距对分离鳃水沙分离效率影响试验

为了探究动水条件下鳃片间距对分离鳃水沙分离效率的影响,采取物理模型试验和数值模拟,开展了分离鳃和普通管的水沙分离试验。研究成果表明:当鳃片间距为30、40、50、80、110 mm时,分离鳃的水沙分离效率分别是普通管的1.70~3.76、1.71~3.75、1.71~3.76、1.38~2.63、1.25~2.13倍;不同鳃片间距下分离鳃水沙分离效率随时间的变化规律包含缓慢增加、急速增加及缓慢增加阶段,而普通管仅有缓慢增长阶段;当鳃片间距小于50 mm时,水沙分离效率随间距的减小变化不大;实际工程中综合考虑水沙分离效率和经济效益,取鳃片间距为50 mm时最为适宜,其水沙分离效率分别为80、110 mm的1.34~3.99、1.61~5.77倍,且最高可达35.12%。

Al-CuAl_2共晶层片间距的数值模拟

本文根据层片状共晶生长理论，利用时间相关模型对存在对流作用的Al-CuAl2共晶层片间距进行数值求解最小和最大层片间距（λo和λmax）的计算结果与实验结果符合较好，熔体的流动使Al-CuAl2共晶稳态生长的层片间距增加；当层片间距超过λmax时，层片组织处于非稳态：共晶生长速率越低。

珠光体层片间距的表征

本文讨论用S_(min)表征珠光体层片间距是否恰当的问题,介绍了珠光体层片间距几种测量方法及表征方法,珠光体层片间距可用下列参量表征:S_(min),S_t,S_t,结论是在珠光体层片间距不为单值的情况下,用S_t分布或S_t表征比较合理;如能确证S_t/S_(min)比值恒定,也可用S_(min)表征;在S_t/S_(min)比值不恒定时,用S_(min)表征是不恰当的.

钢中珠光体组织层片间距的测量

本文在研究了珠光体层片的取向分布和考虑到层片间距本身的统计分布的基础上,推导了珠光体层片的真实间距和表观间距的关系式,得到一种测定钢中珠光体组织的真实平均层片间距的实用方法。将此法应用于经不同热处理的车轮,测量结果表明机械性能较高的车轮,其珠光体层片间距较小。

确定变速链轮片间距的方法

自行车变速链轮片间距的大小,对变速车的拨链是否灵敏起着至关重要的作用。但遗憾的是到目前为止,国内对片间距还没有标准规定。我厂是生产链轮曲柄的,对各整车厂对片间距的要求不一深感烦恼。为此。

扩压器叶片间距的激光飞点检测方法的研究

完成情况简介：建立起了一套具有完全自主知识产权的、用于扩压叶片间距激光检测的新型系统装置，通过嵌入式系统的软、硬件对光、机、电及网络化信息的一体化集成，

热处理对Ti-46Al-2Cr-2Mo-0.25Si-0.3B合金的显微组织中团束尺寸和层片间距的影响

通常,γ-合金的机械性能对合金成份和显微组织非常敏感。γ-TiAl基合金显微组织特性对机械性能的影响可归纳如下:(1)粗大晶粒、完全层片显微结构表现出相对好的断裂韧性和优良的抗蠕变性能。

空气-空气板式换热器的翅片间距对热交换效率的影响分析

采用实验测试的方法,对逆流式板式显热换热器的能量回收效果和压力损失进行了较深入的研究。通过在设定风量和工况情况下,对不同的板片间距的板式换热器板片进行对比测试,测得不同的换热效率和压力损失值,找到最优化的板片间距尺寸,为机组设计中风机和换热器的选型设计提供依据。

双锚片螺旋锚倾斜拉拔承载特性与承载力计算方法研究

目前对多锚片螺旋锚倾斜拉拔承载特性机制的认识尚不全面,承载力计算方法也还不成熟。采用自制模型试验装置开展了双锚片螺旋锚的多角度倾斜拉拔模型试验,分析了荷载倾角、埋深比对荷载−位移曲线和抗拔承载力因子的影响规律。通过量化水平向和竖向的控制程度分析了两个方向的耦合效应;基于数值模拟标定了锚片间距和荷载倾角对锚片上土压力的影响,提出了锚片上土压力影响系数计算方法,引入考虑位移影响的土压力近似计算方法和p-y曲线法,构建了双锚片螺旋锚倾斜拉拔力学模型,提出了双锚片螺旋锚倾斜拉拔承载力计算方法和相应步骤,并在3个试验案例的计算中取得了较好的效果。所提模型和计算方法的研究思路可推广至其他多锚片的情况,但螺旋锚需满足属于刚性短桩的前提条件。

稀土元素对重轨钢动态再结晶和珠光体片间距的影响

应用Gleeble-1500D热模拟试验机对重轨钢BNbRE和U71Mn进行单道次压缩试验,测定850～1 150℃下的真应力-真应变曲线,研究不同终轧温度和稀土元素对重轨钢动态再结晶的影响,并用扫描电镜观察变形后空冷的显微组织。结果表明,稀土元素能显著地抑制形变奥氏体的动态再结晶并细化珠光体片层间距。因此,稀土元素可抑制重轨钢动态再结晶,使其在较高终轧温度下仍能得到细小均匀的显微组织。