修配环尺寸的确定方法研究

对采用修配法达到装配精度时修配环尺寸的确定方法进行了研究 ,给出了两个计算修配环尺寸的公式。应用该公式 ,可在最小修配量为零或不为零的任何情况下 ,简捷方便地确定出修配环的尺寸。

三环追压非等灌对枸杞根系湿润体盐分的影响

针对新疆降水稀少、蒸发量大,土壤盐碱化面积不断蔓延,改良盐碱地用水量居高不下等问题,提出一种以作物为圆心滞后滴水的3环灌溉模式,探究其节水排盐效果.将枸杞作为研究对象,根据土壤湿润体内盐分运移规律,试验确定第1环、第2环、第3环的半径分别为5,10,15 cm.在滴水器流量为3 L/h的条件下,第1环(最内环)先开始滴水,2 h之后,其滴水产生的土壤湿润体脱盐范围超出第2环位置时,打开第2环滴水阀门;以此类推,2 h之后打开第3环滴水阀门,各环滞后滴水将根系发育范围内的盐分逐步追压至根系发育范围之外,从而达到节水排盐的效果.对晾干后土体采用剖面法取样测定不同位置的盐分含量,结果表明:环心附近的盐分少,离环心越远盐分含量越多;环心水平方向40 cm处不同深度取土检测盐分质量比:在(0,10],(10,20],(20,30],(30,40]和(40,50]cm分别为61.550,57.640,53.470,50.690和129.650 g/kg,表明土壤盐分积累在湿润体边缘,排盐效果良好;同时,试验的灌水定额为31.5 mm(315 m^(3)/hm^(2)),年总灌水量为1890 m^(3)/hm^(2),较常规滴灌条件下枸杞的年灌水量3450 m^(3)/hm^(2)节约了1560 m^(3)/hm^(2),节水效果显著.

基于热点应力设计弧形焊环栓钉研究

目前随着钢混结构的普遍应用,栓钉作为连接件,其疲劳性能问题也备受关注,尤其是焊趾处的应力集中效应。文中将基于热点应力法对一种新型弧形焊环进行尺寸设计,通过ABAQUS并采用线性外推方式对4种不同直径栓钉的焊环高度、宽度、倒角进行参数分析。研究结果表明,栓钉焊趾处的热点应力随焊环高(宽)度的增加、倒角的减小而减小。说明增加焊环的高(宽)度、减小焊环的倒角能够减小焊趾的应力集中效应。

基于机器视觉圆环零件尺寸提取方法研究

针对流水线生产作业中圆环零件尺寸难以高精度快速提取的问题,提出了一种基于机器视觉的非接触式测量方法.通过机器人末端夹持线激光扫描仪扫描零件并将扫描数据转换到基座标下得到原始点云图像,对点云图像进行去噪处理和分离内、外圆特征点,提出了改进的随机采样一致性算法,分别拟合圆环内、外圆并计算圆环同心度.结果表明:该方法提取的圆环尺寸与真值比较误差在0.1 mm以内,满足自动化高精度测量需求.

基于YOLACT的冰体环向裂纹尺寸识别方法

[目的]在使用环向裂纹法计算冰载荷时,裂纹的尺寸都是采用经验公式的方法进行估算,在选择经验参数时往往存在很多不确定性,为此提出一种基于YOLACT的环向裂纹参数计算方法,以准确获取海冰裂纹尺寸。[方法]通过YOLACT网络识别随船拍摄图像中的冰块,然后对检测到的掩膜进行边缘检测,得到冰块裂纹形状,对裂纹进行圆弧拟合获取破冰半径和破冰角。[结果]计算结果表明,半径的识别准确率达96.12%,破冰角的识别准确率达96.58%。[结论]该方法可在基于环向裂纹法计算冰载荷时,为环向裂纹法提供裂纹尺寸的精确输入,有助于极地船舶和寒冷地区海洋结构物的初始设计。

基于图形理解的尺寸环提取算法及其实现

文中提出了基于图形理解的尺寸链提取算法，通过对尺寸的识别与理解，建立了尺寸与尺寸、尺寸与图形实体和图形实体与图形实体的约束关系，提出了尺寸链和尺寸环的求解模型，给出了尺寸链、尺寸环和基于尺寸链和尺寸环尺寸驱动求解算法。

环坯尺寸对于同步环飞边大小的影响规律

采用有限元数值模拟技术与生产试制结合的方法,研究了同步环环坯尺寸对于同步环飞边大小的影响。结果表明,环坯内径对锻件内飞边影响较大,而环坯高度对锻件外飞边影响较大。根据研究结果,提出了四种用于提高该铜质同步环材料利用率的环坯设计方案,有限元数值模拟发现环坯外径67.0 mm、内径49.0 mm、高度12.3 mm时,内飞边尺寸明显减小,且锻件成形良好。生产实践验证了该环坯设计方案的可行性,优化环坯尺寸后材料利用率从59.29%提高到69.04%。

应答器缩小尺寸参考环9 MHz参考场的计算

随着应答器的大量应用,应答器的测试变得重要起来。依据欧标应答器测试规范子集subset085对参考环参考场的描述,推导出在其他频段的参考场,并以9 MHz为例,计算出9 MHz的参考场,为应答器参考环的制作提供支持。

假偏差在修配法装配尺寸链解算中的应用研究

通过对修配法装配过程的分析 ,得出一个确定修配前修配环尺寸的新方法———假偏差法 ,使复杂的分析计算得以简化 ,且有规律可循 ,使计算过程快捷。

装配尺寸链中修配法装配的公式推导

通过对修配法装配过程的分析，推导出一套确定修配尺寸及修配量的通用公式，使复杂的分析计算得以简化。

BCC-Fe中螺位错与[010]间隙位错环相互作用分子动力学模拟

本文利用分子动力学方法对BCC-Fe中螺位错与[010]间隙位错环的相互作用机制进行了模拟,研究结果表明,螺位错在不同温度下滑移靠近不同尺寸位错环时,它们之间的相互作用机制不同。当位错环尺寸为1.5 nm时,位错环在2 K下稳定存在,螺位错在剪切应力作用下滑移通过它,并与之位错反应生成[111]位错环,临界剪切应力明显增加;随温度升高到300 K和600 K,[010]位错环因稳定性降低会转变为[111]位错环,该位错环与螺位错反应可生成[010]位错片段,对螺位错阻碍作用逐渐变弱,临界剪切应力增量逐渐降低;随温度进一步升高到823 K,螺位错易交滑移,其与位错环始终无接触,因此无阻碍作用。当位错环尺寸增大到4 nm时,[010]位错环稳定性增加,300~823 K下位错环对螺位错滑移阻碍作用也明显增加。

海洋深水立管环缝疲劳性能研究现状及建议

分析了立管系统类型及其建造方法的基础,讨论了深水立管环缝疲劳性能研究与应用方面的代表性成果。指出,现行的UK BS7608标准对单面焊接环缝惩罚过于严厉,以至不利于采用该技术建造的钢悬链线立管的推广应用,并提出了在深水工程开发中有关立管环缝疲劳研究的若干建议。

尺寸关联约束的识别及求解方法的研究

针对尺寸之间的关联约束 ,本文首先分析了尺寸链约束的特点 ,提出了基于尺寸链的尺寸环模型 .通过对尺寸和被约束图形对象的识别与理解 ,研究了尺寸链、尺寸环建立和尺寸环中的尺寸到被约束元素之间的约束关系的映射算法 。

基于极值法的修配法装配尺寸链解算公式分析

本文通过对修配法装配过程的详细分析,得出了修配法解算装配尺寸链的一种可行方法,并进行了公式推导,得出了一套确定修配尺寸及修配量的通用公式,使复杂的分析计算得以简化,且有规律可循。

基于Madis/GTS对基坑环梁内支撑的有限元分析

通过Madis/GTS有限元分析软件对环梁基坑进行了数值模拟,分析了环梁尺寸以及支撑形式对基坑开挖以及角撑、辐射撑的影响。结果表明:改变环梁半径对地表水平位移的影响非常小;地表与基坑距离加,地表水平位移先增大后减小,整体呈现凸字形;增加环梁半径,角撑的最大轴力减小;增加环梁半径对角撑正弯矩的影响大于其对负弯矩的影响;增加环梁半径可以减小角撑的最大弯矩;增加环梁的刚度,环梁的水平位移在减小;在其他条件形同的情况下,截面尺寸相同的钢环梁比混凝土环梁的支护效果好;基坑尺寸的改变对于环梁弯矩影响比较大,为以后工程提供一定的参考价值。

钢管混凝土柱加强环节点试验研究

通过4批12个加强环节点试件的试验研究,分析比较了环板尺寸和加载方式对点刚度的影响,提出何种情况可以将节点视为刚节点的确定方法.

常规岛低压转子叶轮槽内试环的取样加工

核电常规岛整锻低压转子的叶轮槽内大尺寸试环切取比较困难,因叶轮槽宽度小且深度较深,将试环从叶轮槽中取下也很困难。本文以常规岛整锻低压转子叶轮槽内大尺寸试环取样为例,介绍宽度较小叶轮槽内大尺寸试环的取样加工方法,保证了试环的顺利切取,提高了加工效率。

φ3880 mm多喷嘴水煤浆气化炉烧嘴压差优化总结

河南心连心化学工业集团股份有限公司二期气化装置3台φ3 880 mm多喷嘴水煤浆气化炉(D炉、E炉、F炉)两开一备,近年来烧嘴压差波动成为制约气化炉长周期运行的主要因素(运行周期平均仅43 d)。经分析与探讨,确定了优化改造原则与具体改造方案及步骤。改造试验实施后的试运行情况表明:第一阶段烧嘴室直径由360 mm缩小至325 mm,对烧嘴压差波动抑制效果明显,气化炉运行周期明显提升;第二阶段烧嘴环隙缩小后,并不能避免烧嘴压差波动;第三阶段烧嘴外环氧管包裹高温岩棉后,烧嘴压差整体稳定,烧嘴室积渣明显减少;第四阶段,烧嘴室直径由325 mm缩小至300 mm,气化炉运行周期明显延长(E炉运行周期达96 d)。总之,烧嘴室直径适度改小后,烧嘴压差波动情况得到缓解,大大延长了气化炉的运行周期。

感应荷电喷雾静电场分布规律与荷电特性

基于感应荷电理论,发现雾滴的荷电效果与充电电场有关.为了解荷电喷雾中环形电极诱导的静电场分布特性,在静电场物理模型建立的基础上,利用电磁分析软件Ansoft Maxwell对其进行了数值模拟,并通过实验验证了感应静电场分布对雾滴荷电效果的影响.结果表明:感应荷电喷雾中的静电场场强沿轴向迅速衰减,有效荷电区域在喷嘴与环形电极之间;增大荷电电压或减小电极环直径,电极处感应电场强度增强,雾滴的感应荷电效果提高;增大电极间距,电极处感应电场强度减弱,而雾滴的感应荷电效果提高.