咪唑封端扩链脲改性环氧树脂E-51/酸酐MTHPA体系性能研究

以端羟基聚环氧丙烷 10 0 0、甲苯二异氰酸酯 (TDI)、2 -甲基咪唑为原料 ,合成了扩链脲 TI。利用DSC、动态热机械分析仪 DMA、冲击试验机及扫描电镜 (SEM)等手段对 TI改性的环氧树脂 E- 5 1/甲基四氢化邻苯二甲酸酐 (MTHPA)固化体系的反应活性、动态力学行为、冲击性能、断裂面形态结构进行了系统研究。结果表明 ,改性后的 E- 5 1/MTHPA体系反应活性明显提高 ,固化反应峰顶温度较未改性体系降低 160℃～ 2 0 0℃ ,固化反应的表观活化能由未改性体系的 160 .3k J/mol降至 63k J/mol～ 87k J/mol。同时与未改性体系相比 ,经过改性的环氧树脂固化体系冲击强度有较大的提高 ,在 TI含量为5 %时体系的玻璃化转变温度 Tg 达到最高 。

影响环氧树脂E-44相反转乳化的因素

研究了Span60-Tween20复合乳化剂的亲水-亲油平衡(HLB)值、乳化剂浓度、乳化温度、搅拌速度对环氧树脂E-44相反转乳化临界含水量Rf值与乳状液稳定性的影响。结果表明,复合乳化剂的HLB=13时,Rf值最小,乳状液稳定性最好;随乳化剂浓度的增加,Rf值减小,乳状液稳定性增加,当乳化剂质量分数大于10%时,Rf值基本不变;乳化温度在60～70℃内,Rf值变化不大,高于75℃,Rf值随温度增加而增大。在60～80℃之间,乳状液稳定性较好,高于90℃则乳状液的稳定性下降搅拌速度过低,Rf值较大,相反转不易发生,乳状液稳定性很差,大于400 r/min时,随搅拌速度增加Rf值减小,在600 r/min下,乳状液最稳定,高于800 r/min乳状液稳定性降低。

环氧树脂E-44/HDPE-g-MAH增韧聚苯硫醚性能

将马来酸酐接枝高密度聚乙烯(HDPE-g-MAH)与聚苯硫醚(PPS)共混制成共混体系,体系采用环氧树脂E-44增容,考察共混物体系的热行为、力学性能、相形态、增韧机理。结果表明:PPS与HDPE-g-MAH的相容性有所改善,尤其是环氧树脂E-44的加入,使在增强增韧方面效果更加明显,体系的冲击韧性随着环氧树脂E-44含量的增加表现为先增强后降低。当环氧树脂E-44质量分数为6.5%时,共混体系的拉伸强度提高到52 MPa,冲击强度也达到7.5 kJ/m2。PPS/HDPE-g-MAH/E-44共混体系中,环氧树脂E-44作为增容剂和增韧剂提高PPS基体与HDPE-g-MAH的界面粘结能力,使其共混物达到增强增韧的效果。

环氧树脂E-44的电子束固化研究

The critical parameters of electron beam to cure the epoxy resin E-44 were studied. The initiating efficiency of every photoinitiator increases with the increase of the absorbed dose. Diphenyl iodonium hexafluoroantimonate being the photoinitiator has a higher initiating efficiency, whose optimal quantity is 3%. The curing degree of the system is improved continuously with the increments of the photoinitiator content when the absorbed dose and the dose rate are fixed. The curing degree increases with raising dose rate obviously when the absorbed dose are fixed.

环氧树脂E-20/甲醇醚化氨基树脂体系固化反应动力学

本文利用差示扫描量热法(DSC)研究了不同升温速率下环氧树脂E-20/甲醇醚化氨基树脂(MEAR)体系固化反应动力学;采用Kissinger、Ozawa法计算得出体系固化表观活化能分别为35.67kJ/mol、40.27kJ/mol;用Crane公式求出反应级数为0.95,表观频率因子为1.12×10~4s^(-1)。根据固化反应产物红外光谱分析了反应机理,在200℃以下,烷氧基甲基(=NCH_2OCH_3)与环氧基团反应是主反应,烷氧基甲基基本不与羟基(-OH)反应。

环氧树脂E-44反应增容尼龙6/废印刷电路板非金属粉复合材料的力学性能和热变形温度研究

用环氧树脂E-44作为反应性的增容剂,采用熔融共混方法制备了尼龙6(PA6)/废印刷电路板非金属粉(N-PCB)复合材料。研究了E-44用量、挤出温度以及N-PCB粉末的粒径大小对PA6/N-PCB复合材料力学性能和热变形温度的影响。对复合材料抽提残留物的红外分析实验结果表明E-44与PA6/N-PCB复合材料中PA6以及N-PCB粉末表面发生了化学键合。添加1.25份E-44的PA6/N-PCB复合材料与纯PA6相比,其拉伸强度、拉伸模量、弯曲强度和弯曲模量最大增幅分别为29%、49%、73%和72%,热变形温度提高了42.8℃,但其韧性降低。与未加增容剂相比,其拉伸强度、弯曲强度和缺口冲击强度最大增幅分别为9%、8%和43%,热变形温度提高了9.3℃。

水性环氧树脂乳液制备及研究

本文通过双酚A型环氧树脂E-51(EP-51)与聚乙二醇4000(PEG-4000)进行酯化反应和开环反应,合成环氧乳化剂,利用相反转技术制备出了一种水性环氧树脂乳液,通过对反应过程中的催化剂的选择、反应温度、环氧树脂乳液制备方法的研究讨论,研究合成出一种能够满足市场需求、性能优异的环氧树脂乳液。

非等温DSC法研究TiB_2/环氧树脂E-44体系固化动力学

采用非等温DSC法对硼化钛(TiB2)/环氧树脂E-44体系的固化反应动力学进行了研究。应用Kissinger和Flynn-Wall-Ozawa法计算得到了纯E-44和TiB2/E-44体系的固化反应动力学参数,并求得TiB2/E-44体系固化反应速率方程。结果表明,两种方法所得的动力学参数相近,验证了该体系符合n级反应模型原理。利用外推法得到了TiB2/E-44体系的固化起始温度T0(192.8℃)、峰顶温度Tp(251.3℃)及完成温度Ti(262.1℃)。按照上述优化固化工艺制备TiB2/E-44样品,用SEM观察样品微观形貌表明,样品中无裂纹和气泡孔,各相之间粘接很好,组织结构致密。

E-39D环氧树脂灌封材料性能研究

探讨了甲基四氢邻苯二甲酸酐(METHPA)固化剂用量对双酚A型环氧树脂E-39D力学性能、耐热性能及电气性能的影响.利用傅里叶红外光谱法(FTIR)对不同配比的E-39D／METHPA体系进行了分析表征,从固化反应机理上探讨了固化体系的性能与固化剂用量的关系。

E-44环氧树脂/聚酯丙烯酸酯光固化胶粘剂的性能

紫外光固化胶粘剂主要由光引发剂、光敏树脂和活性稀释剂组成.以正交试验测定不同光引发剂、不同用量稀释剂和光引发剂对固化速率的影响.结果表明:在5种引发剂中651引发剂的固化速度最快,引发剂浓度对固化时间的影响最大,651引发剂有利于树脂的内外层固化.

HPM/St/MA三元共聚物固化E-44环氧树脂的研究

制备了N-(4-羟基苯基)马来酰亚胺/苯乙烯/马来酸酐三元共聚物,并将其用做固化剂对E-44环氧树脂进行耐热改性。对固化物的耐溶剂性进行了测定,结果表明HPM/St/MA固化后的E-44环氧树脂具有很好的的耐溶剂性能;采用TG热分析技术研究了E-44环氧树脂固化物的耐热性能,结果表明加入相同比例活性含量的改性剂时HPM/St/MA比其它常见的固化剂固化效果更好,耐热性更高。

环氧树脂基固体浮力材料的制备及性能研究

实验采用低密度空心玻璃微珠(HGMS)填充脂环族环氧树脂E-4221制备固体浮力材料。讨论了环氧树脂E-4221体系的固化工艺制度和树脂体系配方对固化环氧树脂材料强度的影响,测得固化树脂产物压缩强度范围值100～150 MPa。分析了树脂配方以及玻璃微珠体积含量对最终固体浮力材料性能的影响,通过优化条件制备出抗压强度在40～70 MPa之间,密度范围在0.5～0.7 g/cm3,吸水率低于0.2%的固体浮力材料,最后对浮力材料的压缩断面做了简要分析。

含氟丙烯酸酯及环氧树脂对水性聚氨酯的复合改性研究

采用聚己二酸丁二醇酯(PBA)、异氟尔酮二异氰酸酯(IPDI)、二羟甲基丙酸(DMPA)等原料合成水性聚氨酯(WPU)乳液,考察了含氟丙烯酸酯MBFA-12的用量对WPU乳液性能的影响,并考察了环氧树脂E-44用量对复合改性WPU乳液性能及胶膜的耐水性、力学性能的影响。结果表明,在MBFA-12与E-44复合改性WPU中,MBFA-12由于高含量的—CF3侧链的存在,侧重提高WPU的接触角,降低胶膜吸水率,加入量以50%左右为宜,过高则会降低WPU乳液的稳定性;环氧树脂E-44侧重提高胶膜的交联度,进一步提高耐水性,同时也明显提高胶膜的力学性能。

相反转法水性环氧树脂的制备

以Span-80和SDS为复合乳化剂,将环氧树脂E-51用相反转法乳化成水包油的稳定乳液。研究了复合乳化剂的亲水亲油平衡值(HLB)、乳化剂的浓度以及乳化温度对环氧树脂E-51相反转点时含水量Rf值、乳液的粒径及粒径分布和乳液离心稳定性的影响,并通过透射电镜(TEM)对乳液粒子的大小、形貌进行表征。结果表明:当复合乳化剂的HLB值为16.2,即Span-80与SDS的质量比为2∶1时,乳化剂的质量分数为9%,乳化温度为50℃时,得到的乳液稳定性最好,乳液粒子大小均匀、粒径分布较窄。

环氧树脂E一20基料结构胶粘剂的制备

环氧树脂E— 2 0用有机硅树脂改性后作为树脂基料 ,制备的胶粘剂室温下剪切强度达 2 0MPa以上 ,能在 3 0 0℃条件下长期使用 。

室温固化含磷膨胀型阻燃环氧树脂清漆

室温条件下以酸式磷酸酯固化环氧树脂,制得了含磷膨胀型阻燃清漆。涂膜的理化和燃烧性能测试表明,酸式磷酸酯具有较好的固化和阻燃效果。当酸式磷酸辛酯(m(双酯)/m(单酯)/m(磷酸)=44.38/54.73/0.89))与E-51按质量比6.5/8.7混合时效果最佳,表干时间230 min,烧穿时间76.5 min,残炭膨胀高度5.92mm。而市售G-03胺类固化剂固化的E-51,表干时间240 min,烧穿时间2.3 min,无残炭膨胀。FTIR检测结果显示,室温下酸式磷酸酯可使E-51固化;热分析以及SEM照片显示,酸式磷酸酯提高了炭层密度和残炭量。

水性环氧树脂的合成及性能研究

以环氧树脂E-44和聚乙二醇(PEG)为原料,在催化剂过硫酸钾作用下合成水性环氧乳化剂,使用相反转法制备稳定的水性环氧乳液,考察了PEG相对分子质量和乳化剂添加量对环氧树脂乳胶膜性能的影响。结果表明:聚乙二醇(PEG)相对分子质量为6 000,合成的乳化剂含量占乳液固含量的25%时,乳液离心稳定性最佳,粒径大都均匀分布在1μm左右,所得涂膜的综合性能最佳。

环氧大豆油/环氧树脂丙烯酸酯的合成及其性能研究

以可再生资源的大豆油衍生物环氧大豆油(ESO)为基体,可以制备环氧大豆油丙烯酸酯(AESO),但该低聚物所成UV固化膜附着力不佳,力学性能较差.文中利用环氧树脂优良的粘接性能和力学性能来改善纯环氧大豆油丙烯酸酯固化膜的这些不足.首先将环氧大豆油和环氧树脂混合,利用丙烯酸对环氧基接枝制备了环氧大豆油/环氧树脂丙烯酸酯(AESO-EA)低聚物,进一步在光引发剂Doracur1173的引发下共聚得到环氧大豆油丙烯酸酯/环氧树脂丙烯酸酯UV固化膜.通过拉伸性能测试、铅笔硬度测试、附着力和冲击性能的测试对固化膜进行了性能分析.测试结果表明,引入了环氧树脂后的固化膜性能显著提高.通过比较分析,当环氧树脂E-44的添加量为环氧大豆油质量的6%左右时,UV固化膜整体性能最佳.

环氧树脂/粘土纳米复合材料固化反应动力学及其性能的研究

用十六烷基三甲基溴化铵直接处理钙基蒙脱土(MMT),采用非等温DSC法研究了E-51/MMT/DDM体系的固化反应动力学,并用Kissinger方法求得其表观活化能(ΔE)为49.66kJ/mol,根据Crane理论计算得到反应级数为0.88,确定了使用DDM作为固化剂的固化反应条件,并且测定了复合材料的力学性能,最后又采用非等温DSC法研究了环氧树脂/粘土纳米复合材料的热性能,研究结果表明纳米复合材料具有较高的玻璃化转变温度.

4,4’-二氨基二苯砜固化环氧树脂/蒙脱土纳米复合材料反应动力学的研究

选择4,4’-二氨基二苯砜(DDS)作为固化剂,采用非等温DSC法研究了双酚A缩水甘油醚型环氧树脂(E-51)/有机蒙脱土(MMT)纳米复合材料的固化反应动力学,根据Kissinger方程计算出该反应的表观活化能(ΔE)为59.91 kJ/mol,基于Crane方程计算得到该反应的反应级数为0.89,表明该反应为一复杂反应,根据固化反应动力学测试结果确定了E-51/DDS/MMT体系固化成型工艺.