球墨铸铁焊接管件环氧粉末涂层缺陷的分析与改进

球墨铸铁焊接管件作为水利工程输水管线的配套产品,起到重要连接枢纽作用,而常规产品外涂层为黑色高氯化聚乙烯防腐涂料,内涂层为水泥砂浆内衬,不能满足腐蚀性强的土壤环境和输水要求。近年来,熔结环氧粉末涂层(FBE)作为高端重防腐涂层产品逐渐被人们认可,其需求也在逐渐增加,为了针对我国不同地区土壤的腐蚀性差别,生产不同的防腐涂层来确保球墨铸铁管管线的使用寿命和长期安全运行,本文重点对针对该类产品极易出现的各类涂层缺陷进行研究,从工艺上进行深入调查分析,探索影响产品涂层质量的主要控制环节,选择合适的材料及工艺,并进行工艺探索与研究,制定解决方案,降低该类产品的涂层不良率,进一步满足市场需求,提升差异化产品质量。

环氧粉末涂层中介质传输的交流阻抗谱特征

在 6 0℃的NaCl溶液中 ,利用交流阻抗技术研究了不同固化度熔融结合环氧粉末涂层 (FBE)的交流阻抗特征 ,分析了涂层固化交联结构与介质传输行为的关系 .结果表明 :涂层的固化度越高 ,涂层的抗渗透性能越好 ,而高温下固化短时间的涂层与固化温度不够高的长时间固化涂层 ,即使两者的固化度相近 ,但其抗渗性能有一定的差异 。

浆体含砂量和砂粒径对环氧粉末涂层冲蚀规律的影响

利用旋转圆盘式冲刷腐蚀实验机 ,研究了环氧粉末涂层的冲蚀率与流速之间的变化规律以及含砂量、砂粒径对速度指数的影响 .结果表明 :在不同的含砂量和砂粒径条件下 ,冲蚀率与流速间均服从幂函数规律 ,即E =KVn.随含砂量增大 ,速度指数减小 ,最后趋于一稳定值 ;随粒径的增大 ,速度指数先减小而后增大 ,存在一极小值 .涂层的冲蚀是塑性变形和微切削共同作用 。

氯化钠溶液浓度和阴极保护对环氧粉末涂层性能的影响

为进一步研究Q235钢表面环氧粉末涂层在海洋环境中的失效机制,利用称重法研究了60℃下不同浓度的Na Cl溶液中水在不同阴极保护条件下的环氧粉末涂层中的扩散行为,利用电化学阻抗谱技术(EIS)研究了不同Na Cl溶液浓度和阴极保护水平对涂层性能的影响。结果表明:随Na Cl溶液浓度增加,涂层的饱和吸水量减少,水在涂层中的扩散系数变大,其扩散机制符合Fick扩散模型;Na Cl溶液浓度增加加速了环氧粉末涂层的劣化,阴极保护一定程度上也降低了环氧粉末涂层的性能,过保护则会明显影响涂层性能,涂层起泡过程中涂层电容经历明显的3个阶段,在第3阶段中涂层结构可能发生变化,直至涂层起泡失效。

环氧粉末涂层的冲蚀性能及其与固化度之间的关系

利用旋转圆盘式冲刷腐蚀试验装置，研究了不同固化度的ＳＥＢＦ－２型熔融结合环氧粉末涂层在１％ＮａＣ１＋１％金刚砂砂浆中的冲蚀特性，并观察了涂层表面形貌．实验结果表明：对不同条件固化的试样，固化度越高，抗冲蚀性能越好．固化度相同而固化工艺不同时，涂层的冲蚀性能存在一定的差异，高温短时间固化涂层不如低温长时间固化涂层耐冲蚀，这与其交联结构密切相关．

氯离子对环氧粉末涂层失效的影响

采用增重法和电化学方法研究了Q235钢表面环氧粉末涂层在不同含量NaCl溶液(溶液中NaCl质量分数为0,1.0%,3.5%,6.0%,8.5%)中的吸水量和耐腐蚀性能,分析了氯离子对涂层失效的影响。结果表明:随着溶液中氯离子含量的增加,环氧粉末涂层的饱和吸水量减少,达到饱和吸水的时间缩短;氯离子加速了环氧粉末涂层的失效,且溶液中氯离子含量越高,涂层失效越快,界面腐蚀越早发生,金属基体腐蚀越严重。

环氧粉末涂层的抗冲蚀性能

在金刚砂砂浆中。用旋转圆盘式冲刷腐蚀试验机研究了流速、含砂量、砂粒粒径等环境参数对ＳＥＢＦ－２型熔融结合环氧粉末涂层冲蚀特性的影响，并观察了涂层形貌实验结果表明：涂层的冲蚀率（Ｅ）与流速（Ｖ）、含砂量（Ｃ）、砂粒粒径（Ｄ）之间服从幂指数关系： Ｅ∝Ｖｎ１Ｃｎ２Ｄｎ３，ｎ１、ｎ２、ｎ３ 的相对大小表明，流速为主要影响因素，其次为砂粒粒径，而含砂量的影响相对较小；在本文的实验条件下，临界流速约为 ６ｍ／ｓ，涂层的第一临界粒径约为 ８０μｍ；第一临界粒径约为 ４１０μｍ．

一种环氧粉末涂层的土壤腐蚀研究

采用现场埋设试件的方法 ,研究了环氧粉末涂层在不同的阴极保护电位下一年的阴极剥离性能 ,结果表明 :在环氧粉末涂料的最佳表面前处理为喷砂处理的条件下 ,高温固化性能明显优于低温固化性能 。

钢质管道单层熔结环氧粉末涂层工厂化生产质量控制

文章对钢质管道单层熔结环氧粉末工厂化生产的质量控制进行了较详细的阐述 ,其质量控制主要包括 :原材料的质量控制、工艺过程的质量控制和管体涂层检测的质量控制。并结合实际经验介绍了一些可取的质量控制方法 ,对环氧粉末涂敷施工具有一定的指导意义。

阿美石油平台预制管线内涂熔结环氧粉末涂层应用技术

总结了沙特阿美石油公司海洋石油平台预制管线内涂熔结环氧粉末涂层实际项目的经验,阐述了涂层的应用环境介质、系统设计、施工工艺以及涂层性能检测标准与要求,分析了施工难点及质量控制要点。

水环境下环氧粉末涂层的吸水性和湿附着力同步测定初探

利用差示扫描量热仪(DSC)、涂层吸水率以及涂层湿附着力等测试方法评价了三种不同体系的环氧粉末涂层在蒸馏水和3.5wt%氯化钠溶液中的抗水渗透性和抗脱层能力。研究了涂层钢板法和自由膜法两种测定涂层吸水性方法的精密度和准确度。并对不同配方和实验温度下采用涂层钢板法同步测定涂层吸水性与湿附着力的关联性进行了探讨。

环氧粉末涂层油管偏磨试验研究

环氧粉末涂层油管在大港油田腐蚀油井进行了试验应用,在井筒内防腐方面取得了较好的应用效果,但由于抽油机有杆泵杆管偏磨问题损坏了油管涂层,使防腐性能下降,对其耐磨性能需要进一步研究认识。通过开展涂层油管偏磨试验,研究分析了不同类型扶正器对涂层油管的磨损速率,并预测环氧粉末涂层油管的耐磨周期,为优选最优摩擦副,提高环氧粉末涂层油管使用周期提供理论依据。

我国埋地钢质管道使用环氧粉末涂层的情况

综述和分析了近几年埋地长输管道环氧粉末涂层的应用现状和典型实例,并由此提出了环氧粉末涂层在设计、施工中的一些改进建议:加强管道建设的管理;在平原地带可优先选用环氧粉末涂层;在山区石方段可适当减少阴极保护站的间距。

铜基环氧粉末涂层性能研究

本文介绍了对铜材进行涂塑后所形成的环氧粉末涂层的各项物理。

单面涂层钢板法测定熔结环氧粉末涂层吸水率研究

通过对浸泡温度、浸泡时间、玻璃化转变温度、物质溶出的试验分析,对单面涂层钢板法测定FBE涂层吸水率进行了研究。结果表明:优选测定条件为浸泡温度60℃、浸泡时间7d;当浸泡温度低于80℃时,可不考虑物质溶出带来的影响;精密度实验相对标准偏差为2.5%,优于自由膜法。

双层环氧粉末涂层的生产和质控应用技术研究

主要根据在甬－沪－宁原油管道工程中对层环氧粉末涂层成功涂敷的经历，总结叙述了双层环氧粉末涂层生产和质量控制关键，特别指出该涂层的优点所在，并与单层环氧粉末涂层比较其在生产和质量控制等方面的不同之处。

钢质管道熔结环氧粉末涂层拉拔法附着力评价研究

采用拉拔法对不同浸泡温度、浸泡时间的熔结环氧粉末涂层进行附着力性能测试,并与撬剥评级法进行比对。结果表明:拉拔法评价涂层附着力具有直观、量化、可反映涂层附着力变化趋势的优点;FBE拉拔法附着力评价测试条件为:Tg≤115℃的FBE涂层:浸泡温度为80℃,浸泡时间28d,Tg>115℃的FBE涂层:浸泡温度为95℃,浸泡时间28d;附着力性能评价指标为≥20MPa。

提高差示扫描量热法测量熔结环氧粉末涂层固化精确度的途径

熔结环氧粉末涂料的交联固化程度可通过应用差示扫描量热法（DSC）技术测量涂层的剩余反应热焓变和玻璃化转变温度△Tg得到定量的分析计算。但由于DSC是微量分析技术，在测试过程中难免会带入系统误差和随机误差造成测量精确度的偏差，为有效控制测量的精确度，重点从仪器本身、测试样品和基础数据等多个角度分析了测量误差产生的基本原因并提出了相应的消减措施。对比采取措施前后的实验结果表明：采取严格的改进措施后，差示扫描量热法测量的精确度得到较大程度的提高，为进一步提高管道防腐层施工质量提供了可靠的保证。

定向穿越阿拉斯加河管道采用双层环氧粉末涂层

定向穿越河流施工期间，管道外防腐层受到很大的土壤应力作用，防腐涂层非常容易破损，所以，定向穿越管段需要坚韧耐磨的防腐涂层，最大程度减小施工期间防腐涂层的损伤。双层熔结环氧粉末（FBE）防腐涂层能够满足这些苛刻的要求。在大多数管道防腐厂环氧粉末涂敷生产线上，很容易完成双层熔结环氧粉末的涂敷。在同一个静电喷漆橱内，可以顺序涂敷两种不同性能的环氧粉末，在钢管上形成双层环氧粉末防腐涂层，相关的钢管表面除锈清理工序、涂敷前的检查工序、涂敷后的检验工序，均与标准环氧粉末涂层的生产工艺相似。现场焊缝的补口涂层可以采用液态环氧树脂，也可以采用改性双层环氧粉末。防腐管段在冰面上拖拽后造成的涂层破损是非常小的。