珠光体耐热钢高温时效后基体力学性能的变化

用Larson Miller(P)参数综合考察了珠光体耐热钢12Cr1MoV高温时效后力学性能的变化。研究表明:随着该参数值的增大,基体硬度下降30%,而且α相晶粒内部存在从晶粒中心至晶界附近的硬度梯度。这一硬度梯度是与晶内合金元素的成分梯度相一致的。分析研究认为:高温长时间时效后,12Cr1MoV钢性能的弱化是钢材料各个结构层次演化(退化)的综合效果。

马氏体/珠光体异种耐热钢焊接接头蠕变失效数值模拟

采用有限元方法对马氏体/珠光体异种耐热钢接头在560℃条件下,外加轴向应力水平分别为100,120和140MPa时界面附近的最大主应力、VonMises等效应力进行了数值模拟,通过恒应力加速蠕变试验对模拟结果进行了验证.结果表明,对于低匹配接头,焊缝/低强母材界面附近最大主应力很高,蠕变孔洞易于在焊缝/低强母材界面处形成,随着外加应力水平的提高,焊缝/低强母材界面附近最大主应力升高较快,但VonMises等效应力较低,孔洞不易扩张.加速模拟试验后界面的蠕变损伤较轻,晶界仅存在少量分散蠕变孔洞,失效倾向较小.对于高匹配接头,焊缝/低强母材界面的最大主应力数值大,界面附近的VonMises等效应力很高,孔洞易于形核、扩张.加速模拟运行后,高匹配接头中焊缝/12Cr1MoV界面的蠕变损伤及失效倾向大,发生了界面蠕变断裂.因此,对于马氏体/珠光体异种耐热钢接头,采用低匹配焊缝较高匹配合理.

珠光体耐热钢焊接冲击韧性的工艺探讨

珠光体耐热钢焊接接头一般都通过焊后消除残余应力的热处理方法来改善接头组织,降低焊缝和热影响区的硬度,提高冲击韧性。但在壁厚小于10mm的加热炉接管与集管的焊接(珠光体耐热钢)生产中,很难进行焊后热处理。在焊接工艺评定中发现接头热影响区的冲击值不合格,金相组织晶粒粗大。经过多次焊接工艺试验,采用较小的焊接热输入才获得成功。

珠光体耐热钢分汽缸的焊接工艺

12Cr1MoVR珠光体耐热钢具有较好的高温强度和抗氧化能力,被广泛应用于蒸汽锅炉配套设备分汽缸的生产制造中。通过分析12Cr1MoVR珠光体耐热钢的焊接性可知,珠光体耐热钢在焊接时容易出现热影响区淬硬倾向、冷裂倾向以及组织与性能不均匀等问题。在分汽缸的焊接生产中,通过合理选用焊接方法和焊接材料,结合焊前准备和焊后热处理的工艺措施,通过无损检验与水压试验可知分汽缸的焊接质量满足质量要求,设备投入使用后,使用情况良好。

珠光体耐热钢的焊接

分析了珠光体耐热钢的成分特点和焊接工艺特点，结合火电建设施工中的实际情况，总结了焊接珠光体耐热钢的经验。

电站蒸汽管道珠光体耐热钢“反常蠕胀”现象的分析

本文从电站高温蒸汽管道蠕变过程中的“反常蠕胀”现象出发，研究了珠光体耐热钢在高温高压运行条件下，产生第一类不可逆体积效应的物理过程，分析并解释了“反常蠕胀”现象的根本原因。

用于珠光体耐热钢与奥氏体不锈钢异质接头的新型焊接材料的研究

为消除珠光体耐热钢与奥氏体不锈钢异质焊接接头的碳迁移层和马氏体组织，研制了一种新型超低碳型焊接材料。这种新型的焊接材料已在电站锅炉中得到应用，并取得了良好的效果。

珠光体耐热钢非破坏碳化物相分析方法的改进

对过去采用的珠光体耐热钢非破坏碳化物相分析方法进行了改进,其操作简单,宜于掌握,分析结果的正确度及精密度得到提高。

Cr-Mo系珠光体耐热钢钢管JCO焊接工艺实践

分析了Cr—Mo系珠光体耐热钢的焊接性能，针对其存在较严重的冷裂纹和再热裂纹倾向的问题，探讨了符合Cr—Mo系耐热钢钢管的JCO自动双面三丝埋弧焊接生产工艺，并分析了ASTMA387／A387M--2006。标准中11级第2类（Gr11-C12）耐热钢钢管的焊接接头显微组织。分析认为：采用H08CrMoA焊丝／HJ350焊剂组合，控制焊接热输入，以及焊接预热温度150℃，后热温度250-300℃、保温时间30min，焊后热处理温度690～710℃等工艺，可解决焊接时出现冷裂纹、焊接热影响区和热处理后产生SR裂纹等问题。

珠光体耐热钢15Χ1М1Φ的焊接新工艺

针对珠光体耐热钢 1 5Χ 1М 1Φ焊接性能差、易产生裂纹的缺点 ,提出了采用 E5 5 1 5 - B2 - V (R31 7)焊条及根部充氩保护、焊后立即进行热处理的焊接新工艺 ,并与旧的焊接工艺进行了对比 。

奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢异种钢焊接研究

本文主要介绍大型电站锅炉受热面管系,奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢,异种钢焊接工艺和异种钢焊接接头的机械性能研究结果,对实际生产有一定参考意义。

珠光体耐热钢的焊接

主要介绍了珠光体耐热钢的焊接方法、焊接材料的选择、焊前预热温度、焊后热处理及其焊接性能等方面的内容,并针对本厂的生产结构制订12Cr1MoV材料的工艺评定、焊接工艺参数以及焊后热处理工艺等。

SA387Gr11CL2和SA387Gr22CL2珠光体耐热钢的焊接

SA387Gr11CL2和SA387Gr22CL2钢是典型的珠光体耐热钢,在石油、化工及化肥等行业中应用越来越广泛,熟练掌握其焊接性能对制造厂显得至关重要。根据珠光体耐热钢的焊接性特点,为避免焊接过程中出现冷裂纹、回火脆性等问题,确保焊接接头力学性能满足设备的设计要求,对SA387Gr11CL2和SA387Gr22CL2钢制氨合成塔的焊接材料、焊接工艺进行了试验研究,所制定的焊接工艺在生产实践中获得了成功应用。

珠光体耐热钢服役过程中组织及性能演化

准确评定电站锅炉用珠光体耐热钢的使用寿命具有重要的价值,对不同运行工况条件下的20G和12Cr1Mo V的显微组织和性能演化规律进行了分析,试验结果显示,随着服役时间的增加,20G耐热钢的球化程度加深,碳化物向晶界扩散,形成链状分布,12Cr1Mo V耐热钢的珠光体形成细长状分布于晶界处,削弱了晶界强度,使得抗拉强度和屈服强度下降,不能满足标准要求,随着高温短时过热程度的加剧,20G耐热钢的晶粒尺寸增加,形成粗大的魏氏组织,严重降低力学性能。

珠光体耐热钢的焊接工艺

珠光体耐热钢由于拥有良好的抗氧化性、热强性能、较强的抗硫、氢腐蚀性能,而被广泛应用在石油化工加氢裂化和加氢精制等设备中。但其可焊性较差,因此,在焊接过程中要严格控制焊材的选择、预热和焊后热处理。经试验选择出最佳的焊接工艺方案。

12Cr1MoVG厚壁珠光体耐热钢管的焊接

1．概述 12Cr1MoVG是我国使用最广泛的珠光体耐热钢之一，具有较高的热强性和抗氧化性，主要用于制造温度小于580℃的高压、超高压锅炉过热管、联箱和主蒸汽管道等。

NaCl盐膜对珠光体耐热钢抗高温腐蚀性能的影响

测试了涂与未涂NaCl盐膜的珠光体耐热钢在700℃的氧化动力学曲线。通过氧化腐蚀产物的分析,研究了NaCl盐膜对珠光体耐热钢抗高温腐蚀性能的影响。结果表明,NaCl盐膜会促进珠光体耐热钢的高温氧化腐蚀,形成的氧化膜较厚、疏松,与基体结合性差,从而降低珠光体耐热钢抗高温腐蚀性能。