珠光体球化的分形研究

珠光体球化反映到金相上 ,是一种不规则图像的变化 ,并且具有分形的特征 ,可望用分形几何的方法来进行描述。以Cr Mo钢的珠光体球化为例 ,探讨用分形维数来描述珠光体球化程度 ;用小岛法对 15CrMo钢的珠光体球化图谱进行了测量。实验表明 ,珠光体球化从 1级到 6级 ,其相应的分形维数范围为 1.315 6～ 1.92 82。从电厂运行了 10 5h的 15CrMo钢管上取样 ,实测了该试样的珠光体球化等级 ,结果表明 ,以分形维数表示的球化程度与按图谱评定的球化等级完全吻合。

铸态珠光体球铁生产中的若干问题

讨论了生产铸态珠光体球铁几个工艺参数的影响。证实：Cu合金化有较好的综合机械性能；Sb、Cr合金化成本较低，也能保证机械强度；Sb以孕育方式使用有较大优越性。铸态球光体球铁生产应采用较低硅量，对缩孔没有决定性的影响．粉状SiCa用于随流孕育可提高孕育效果．

铬对铸态珠光体球铁显微组织的影响

采用电子探针和X 射线衍射测量铬在铸态球铁组织中的分布和形态 ,分析铬对铸态珠光体球铁组织的影响。结果表明 ,铬在渗碳体中具有严重的偏析倾向 。

20g钢珠光体球化后拉伸断裂过程组织变化

采用现场金相显微镜对珠光体球化的20g钢拉伸过程进行了原位观察,用扫描电镜分析变形组织及裂纹。结果表明:珠光体发生球化的20g钢在拉伸过程中,在某些晶粒内部首先发生变形,产生大量的滑移带,并在晶界处产生塞积。随后其它部分晶粒转动,形成对变形有利的取向,各晶粒协调变形。拉伸过程中,裂纹首先产生于试样边缘的珠光体组织。试件内部,微裂纹空洞在铁素体和珠光体的晶界处萌生,由于应力集中,产生扩展连接,呈穿晶和沿晶断裂。

15CrMo钢珠光体球化对机械性能的影响

石油化工设备所用的铁素体－珠光体型耐热钢在长期高温条件下服役后，显微组织中的片状珠光体将转变成球化体。为搞清这种组织变化对机械性能造成的影响，选用石化设备常用的１５ＣｒＭｏ钢，对其进行了不同热处理工艺条件下的模拟球化退火处理，获得了不同的组织形态。对３种具有不同组织形态的试样进行了高温拉伸试验。结果表明，珠光体球化使钢的高温强度降低，尤其是高温屈服强度降低显著。球化程度愈严重，钢的高温强度愈低。该结果可为球化后的设备能否继续服役提供一定的参考依据。

珠光体基球铁在拉伸过程中的变形与断裂行为

通过对珠光体基球铁裂纹萌生和扩展过程的观察，深入探讨了珠光体在球铁拉伸断裂过程中的变形与破坏行为。研究认为，珠光体基球铁拉伸断裂规律为：石墨球和基体脱离，基体塑变，裂纹萌生，裂纹扩展，解理破坏；断裂方式为正断型穿晶断裂。其韧脆性取决于珠光体的形态与细化程度。

20钢珠光体球化对材质损伤程度的试验研究

通过不同球化程度的 2 0钢的常温力学性能及高温短时拉伸性能的试验与分析 ,研究珠光体球化程度与材料力学性能之间的对应关系。

珠光体基球墨铸铁的无润滑滑动磨损

在较大载荷与速度范围内(3～20kgf,0.25～7.5m/s)用销盘法研究了含铜、钼珠光体基球墨铸铁的无润滑滑动磨损特性。研究结果表明这种材料在一定载荷下,随着摩擦速度的增大,出现两个轻微磨损区和两个剧烈磨损区。在第二个轻微磨损区中,摩擦表面形成了高硬度的白亮层。与前人观点不同,认为白亮层不是使试样具有高耐磨性的原因,此时的低磨损率是由于摩擦热使试样表面升温到临界点以上并发生了氧化所致。根据实验结果绘制了这种材料的磨损图。

耐热钢珠光体球化过程中碳化物粒子粗化动力学研究

该文以火电厂锅炉常用的１２ＣｒｌＭｏＶ钢为主要研究对象，进行了高温球化模拟试验，对试验后和经电厂实际运行后的样品进行金相、扫描电子显微镜观察及碳化物颗粒大小测量等实验，分析探讨了耐热钢珠光体球化过程中碳化物粒子粗化动力学。结果表明：晶内碳化物粒子的粗化符合三次方长大公式；晶界碳化物粒子的粗化符合四次方长大公式。

15CrMo钢珠光体球化对减粘塔管线的影响

石油化工设备所用的铁素体-珠光体型耐热钢在长期高温条件下服役后,显微组织中的片状珠光体将转变成球状珠光体组织并影响其使用寿命。通过对某蒸馏减粘反应塔出入管线端节的化学成分和材质金相组织的分析,得出了珠光体的球化对材质性能的影响情况。对长期在高温条件下工作的钢材,定期进行金相、硬度及壁厚检验,对确保设备安全运行是十分必要的。

12Cr1MoV钢珠光体球化过程中显微硬度变化的研究

对12CrlMoV钢高温球化模拟后的试样,进行了显微硬度试验,对球化过程中的显微硬度变化进行了分析。结果表明:球化过程中,同样温度、应力下铁素体显微硬度随时间增加而降低;同样温度、时间,铁素体显微硬度随应力增加而降低;较小应力与不加应力时,时间增加,两者铁素体硬度相等;球化级别与显微硬度有较好的对应关系。

在用压力容器珠光体球化及安全状况等级评定

在用压力容器及压力管道的定期检验工作中．检验对象的材质、压力、温度、介质以及使用时间等是各不相同的。长期以来采用相应的手段进行检验，并根据具体情况．运用相关专业理论知识综合分析，按照《压力容器安全技术监察规程》、《在用压力容器检验规程》等国家法规的要求对被检对象作出安全状况等级评定和确定检验周期。但使用单位和检验单位在某些缺陷的安全状况等级评定上有时会产生一些予盾．如材质劣化中的珠光体球化便是多年来意见难以统一的一个问题。

基于直方图主分量分析的珠光体球化评级方法的研究

研究了数字图像处理技术在球化珠光体评级中的应用。提出了一种珠光体球化计算机自动评级的方法,该方法首先计算灰度图像的直方图并表示成一个向量,然后对其进行主分量分析,最后用规范化的马氏距离按最近邻方法进行分类。实验表明本方法可行。

基于可变模板匹配的球化珠光体检测

定量金相是金相学发展的一个重要方向,球化珠光体的检测是珠光体球化评级的先决条件。该文研究了如何利用数字图像处理技术检测金相图像中的球化珠光体。提出了用可变模板匹配的方法来检测球化珠光体,针对珠光体的形态的不同,设计了两种可变模板。然后,用人工神经网络的方法来认别出球化珠光体。实验表明本方法有较好的效果。

铸态珠光体球铁变量头组织分析

变量头是CY14-1B型高压轴向柱塞泵的关键零件，设计选材以铸态QT600-3取代正火态QT600-3。以节约生产成本，缩短生产周期。在试生产过程中，有一批铸件单铸试样抗拉强度σb和断后伸长率6符合标准要求，但铸件硬度过高，而且浇口端与非浇口端硬度不均匀，切削加工困难。

铸态珠光体球铁的研究

本文叙述了铸态珠光体球墨铸铁性能，分析了主要工艺因素对球墨铸铁性能的影响，为微合金化加铸造余热正火的生产工艺提供了理论依据。

Cu对高强度珠光体球墨铸铁组织与力学性能的影响

采用500 kg中频感应电炉和材料分析手段,研究了(0.4~0.9)%Cu对高牌号珠光体球铁组织和力学性能的影响规律。结果表明,其它成分不变的情况下,Cu含量在0.4%~0.9%范围内,抗拉强度均在800 MPa以上,伸长率在4.4%以上,达到QT800-3标准。随着Cu含量的增加,抗拉强度不断提高,但增幅不大,伸长率却呈逐渐降低的趋势;铜含量在0.4%~0.5%时,伸长率保持在6%以上;Cu元素加入量超过0.6%以后,伸长率明显下降,约在4.5%左右。

插值算法在珠光体球化评级中的应用研究

针对采用直方图主分量分析方法实现珠光体球化评级存在的问题,该文研究了插值算法的应用。通过应用插值算法,改善了评级的效果。该文对各种插值算法进行了对比研究。

铸态珠光体球铁显微组织与疲劳性能的关系

研究了三种不同材质的球铁 (QT 6 0 0 3、QT 70 0 2、QT 74 0 3)的珠光体含量、石墨球化分级、球墨数和疲劳性能之间的关系。指出疲劳裂纹在珠光体中可以按照部分共析渗碳体片断裂模式扩展 ,此时的裂纹扩展阻力较大。