Cu元素掺杂对MnNiInCoCu合金相变滞后的影响

采用快淬甩带技术制备Mn_(50)Ni_(38)In_(9)Co_(3)、Mn_(49)Ni_(38)In_(9)Co_(3)Cu_(1)以及Mn_(47)Ni_(38)In_(9)Co_(3)Cu_(3)合金薄带样品,并对其微观组织、马氏体相变行为和磁滞损耗进行分析。结果表明,随着Cu含量的提高,MnNiInCoCu合金马氏体转变温度逐渐升高,相变滞后和磁滞损耗降低,这是因为Cu元素促进合金晶格几何兼容性提高所致。

塑性变形提高形状记忆合金相变滞后机制的探讨

形状记忆合金经适当温度下的塑性变形可以有效地提高马氏体的稳定性 ,从而使相变滞后得以大幅度提高。本文根据马氏体相变热力学和动力学 ,并结合相关的实验结果 ,研究了弹性应变能弛豫和相变滞后的关系。结果表明 ,塑性变形产生的位错以及变形的第二相颗粒对逆马氏体相变温度的提高具有一定作用 ,但塑性变形导致应变能释放才是形变提高形状记忆合金相变滞后的主导因素。

形变对铜基形状记忆合金相变滞后宽度的影响

对成分一定的铜基形状记忆合金 (Cu-Mn-Al-Zn)制成的试样进行热处理以后 ,在室温下进行不同程度的拉伸变形 ,测定其电阻 -温度曲线并进行显微金相分析。结果显示 ,随着拉伸变形量的增大 ,在试样的组织中出现了由新旧变体形成的交叉组织 ,它的出现破坏了马氏体的自协调效应 ,导致了马氏体的稳定化 。

变形对Cu-Al-Mn记忆合金相变滞后的影响

为了研究CuAlMn形状记忆合金的相变滞后效应 ,以Cu -Al10 .6 1-Mn6 .95 (w (B) / % )合金 (A合金 )与Cu -Al11.0 5 -Mn6 .81-Zn0 .2 1(w (B) / % )合金 (B合金 )为研究对象 ,应用电阻法测定其相变点 ,并利用X射线衍射谱标定其结构 .结果表明 ,A合金主要由 18R马氏体构成 ,B合金主要由 9R马氏体构成 ,而 9R马氏体结构的合金相变滞后温度远大于 18R马氏体结构的合金 .为了进一步研究变形对相变滞后温度的影响 ,对B合金进行了拉伸变形试验 .研究发现 。

TiNiPd高温形状记忆合金相变温度与相变滞后的研究

回顾了在 Ti Ni二元系合金基础上发展起来的 Ti Ni-X三元系高温形状记忆合金及 Ni Al系高温形状记忆合金。重点研究了 Ti Ni Pd系合金成分、相变温度和相变滞后的关系。结果表明 :当 Pd的原子百分数大于3 3 %,相变点的增加尤为显著 ,Pd的原子百分数提高 1 %,将导致合金的相变温度升高 2 0℃ ,当 Pd的原子百分数为 4 0 %时 ,Ms点可达 3 79.8℃。温度滞后ΔT随 Pd含量的增加基本不变 ,只是在 Pd原子百分数达到4 0 %时ΔT略有增加。相变热ΔH随 Pd含量增大呈线性增加 。

拉伸形变及热循环对TiNiNb合金相变滞后的影响

用拉伸电阻法和Ｘ－射线衍射实验系统地研究了Ｔｉ４４Ｎｉ４７Ｎｂ９合金相变滞后的变化．实验证实了拉伸形变可使合金相变热滞增大，但此宽热滞只在形变后的第一次热循环中出现，在接下来的热循环中，相变热滞回复到形变前的较小值．

低相变温度宽相变滞后的Cu-Al-Mn-Nb形状记忆合金

通过恰当的成分设计,获得了具有较低马氏体相变温度及较宽相变滞后的Cu-Al-Mn-Nb形状记忆合金。用差热分析法(DSC)测得Cu-26.8Al-4.8Mn-1.0Nb(摩尔分数,%)合金在降温时马氏体相变最激烈的温度为-32℃;升温时奥氏体相变最激烈时的温度为68℃;相变滞后宽度达100℃。透射电镜、扫描电镜及X射线衍射分析表明,该合金的马氏体为2H型结构,宽滞后效应是由于合金进行马氏体相变时析出了点状富铌颗粒从而松驰掉一部分弹性应变能而产生的。该合金在表面应变为4%时,弯曲变形试样的形状回复率达93%以上,在室温下时效2个月后,其形状回复率没有发生明显恶化。室温下其抗拉强度约为550MPa,屈服强度约为380MPa,塑性延伸率约为7%。

应力诱发马氏体相变滞后的研究

用Landau-Devonshire自由能理论可描述形状记忆合金伪弹性行为随温度变化的规律:温度上升,滞后环位置提高,滞后面积减小;到达临界温度T_c后,滞后全部消失。可是对CuZnAl单晶系统测定结果显示:滞后环位置随温度升高而升高,但滞后面积在一定温度范围内,却基本不变。对滞后环内变化规律的研究结果指出,滞后大小取决于应力诱发马氏体量的多少,马氏体量越多,则滞后面积越大。

扩径温度对CuAlBe管接头相变滞后和扩径率的影响

用水平热型连铸工艺制备了具有轴向排列柱状晶组织的CuAlBe管接头,研究了扩径温度对合金管接头相变滞后和扩径率的影响。结果表明:在低于M_s温度,扩径率最大为9.3%,随着温度升高到M_s^A_s和高于A_s扩径率逐渐降低。随着扩径率的增加,A_s和A_f升高,M_s变化不大,M_f则稍微降低;在最大扩径率为9.3%时,相变滞后达74℃。扩径率的增加还使回弹率升高而回复率下降。管接头具有良好的气密性和耐压性,连接管的极限耐压达18.6MPa。

热处理对CuAlNiMnTi形状记忆合金相变滞后的影响

本文用电阻法、金相分析、电镜分析及X射线衍射等研究了热处理对CuAlNiMnTi形状记忆合金相变滞后(A_f-M_■)的影响。研究结果表明:淬火合金时效处理时,相变点急剧下降,时效初期相变滞后明显增大,后趋于稳定。淬火合金600℃中温处理时,相变点下降,相变量减小。而热弹性马氏体相变类型则从Ⅰ型转变到Ⅱ型,然后再转到Ⅰ型,伴随着热弹性马氏体相变类型的变化,相变滞后开始降低,然后增加。这是因为时效处理时析出NiAl基相,中温处理析出α相所致。

相变滞后对裂纹屏蔽效应的数值分析

论文针对奥氏体-马氏体双相材料,研究裂纹尖端区弥散分布的奥氏体颗粒在应变诱发时发生的相变对裂纹的屏蔽效应.鉴于实验中已发现的不同相变滞后对裂纹屏蔽效应的不同影响,研究通过在裂纹尖端区不同位置嵌入相变颗粒,考虑到裂纹尖端区应力应变场的奇异分布及其诱发的相变,将裂纹尖端区相变滞后问题转化为相变颗粒在裂纹尖端区的位置问题.计及奥氏体-马氏体相变的体积膨胀效应进行了平面应力裂纹问题数值模拟,得到了单个相变夹杂对裂纹屏蔽效应的影响规律.结果表明:裂纹尖端区相变夹杂的位置对裂纹的屏蔽效应在距裂尖2倍夹杂直径以内影响极大,且以裂尖86度方向为界.其影响规律与McMeeking和Evans理论预言的60度方向不同.

NiTi形状记忆合金的相变温度滞后

用透射电镜、正电子湮没和电阻测量,研究了NiTi形状记忆合金的组织结构与相变滞后的关系结果表明,经不同制度时效处理的组织,其相变温度滞后大小的顺序是:片状马氏体>R相>束状马氏体。Ti_(11)Ni_(14)相质点周围的共格应力场对这些相的可逆转变起障碍作用。正电子湮没Doppler展宽能谱S参数值与试样的温度滞后值之间存在线性关系,从而确认Ti_(11)Ni_(14)相析出的错配位错密度及由此而建立的晶体中弹性应力场分布是决定NiTi合金相变温度滞后的主要因素。

低Nb含量Ni-Ti-Nb形状记忆合金的组织及相变特征

系统研究了低Nb含量(原子分数为4.5%)的Ni—Ti—Nb形状记忆合金的微观组织形态和相变特征以及预变形对相变滞后的影响.结果表明,Ni/Ti比的微小变化对合金的微观组织产生重要影响,从而影响合金的相变特征.低Nb含量的Ni—Ti—Nb形状记忆合金仍然具有宽滞后效应.研究了在相同温度下分别处于马氏体和奥氏体状态时低Nb合金的变形行为,并结合热弹性马氏体相变动力学作了相关解释.

Cu-Al-Mn-Zn-Zr记忆合金的应力诱发马氏体相变及其逆转变

利用拉伸实验、电阻-温度曲线测量、X射线衍射、金相与透射电镜观察等方法研究了Cu-18.4Al-8.7Mn-3.4Zn-0.1Zr(原子分数,％)合金应力诱发马氏体的稳定性与可逆性.结果表明:在Ms以上变形,实验合金发生应力诱发β1→M18R转变,但应力诱发马氏体转变很难进行完全,当变形量高达7.5％时,仍存在未发生应力诱发转变的母相.应力诱发马氏体的稳定性和可逆性与变形量大小有关,合金经大变形量变形后,即使在250℃油浴中回复,仍存在未发生逆变的应力诱发马氏体.在一定的变形条件下,经适量变形的应力诱发马氏体具有很高的可逆性和稳定性,实验合金在Ms以上10—50℃温度范围内变形6.5％-9.0％时,相变滞后宽度可达90℃以上,记忆应变>3.5％.

预变形对Ni-Mn-Ga合金马氏体相变的影响

研究了形变对Ni-Mn-Ga合金马氏体相变及其组织形态的影响,并应用马氏体相变热力学和动力学探讨了适当塑性变形后马氏体相变滞后得以大幅度提高的微观本质。结果表明,随着应变量的增加,马氏体相变温度几乎保持不变,而其逆相变温度则迅速升高,塑性应变导致储存在界面处的弹性应变能的释放是塑性变形提高合金相变滞后的主导因素。

预应变对TiNi薄膜相变温度及热滞的影响

用电阻法研究了预应变对Ti51Ni49(原子分数)薄膜相变温度及相变热滞后的影响,结果表明;TiNi薄膜马氏体态预变形后,第一次逆相变开始温度Adg随预应变量的增大而升高,而第一次马氏体相变温度Ms和第二次逆相变开始温度As的变化与预应变量(εd)相关:当εd＜5%时,Ms和As几乎保持预变形前的温度值,而当εd＞5%时,Ms和As随εd的增大而升高;预应变后TiNi薄膜的相变热滞(Adg-Ms)也随εd的增加而增大,但当εd＞5%时,其值开始减小预变形引起Ti51Ni49薄膜的相变温度和热滞的变化与弹性应变能的变化及位错有关.

热弹性马氏体相变连续介质热力学研究

介绍形状记忆合金热弹性马氏体相变连续介质热力学研究方法和最新进展,着重分析了在推广的非线性弹性力学的框架下,应用变分方法研究热弹性马氏体相变的理论和方法、存在的问题及发展趋势.首先介绍如何计算马氏体相变24种变体的变形梯度,然后拓展非线性弹性力学,引入描述相变的多阱非凸弹性势能,进而讨论了界面能和非局部能对相变微结构和相变过程的影响的相关研究理论方法和进展.

基于相变材料的果蔬冷链物流运输发展现状文献综述

针对目前国内外果蔬冷链物流运输现状进行分析,为学者后续的深入研究提供借鉴。相变材料运用于冷链物流当中可以有效地节约能源。过冷和相变滞后现象常出现在相变材料的相变过程。目前过冷现象已经得到了许多学者的关注,而滞后现象被关注的较少。基于相变材料的冷藏车在这几年得到了发展,但其技术较不成熟。因此,此篇综述不仅对传统冷藏车的研发提供了新的思路,更推动果蔬冷链物流朝着节能环保方向发展,为未来基于相变储能技术的冷链物流体系的发展提供了一条新路径。

高温宽滞后Cu-13.5Al-2.5Mn-1.36Zn合金的晶体结构分析

应用透射电子显微镜(TEM)对Cu-13.5Al-2.5Mn-1.36Zn合金的晶体结构进行了分析,结果表明,该合金的亚结构与常见的18R及2H马氏体中的堆垛层错及孪晶条纹有很大的不同。在这种合金的马氏体变体中,可至少观察到两种面缺陷以相近的密度分布,合金中各变体以多种形式进行协作,不同变体的内部亚结构相差很大,且有些变体在界面处以相当牢固的方式进行连接。以上这些结构特征可能与该合金的高逆相变温度及宽相变滞后有关。

纳米AgI-多孔SiO_2复合材料的制备及其性能研究

用KI溶液浸泡溶胶 -凝胶法制备的掺Ag+ 的SiO2 凝胶 ,经 5 0 0℃热处理后获得分散均匀的纳米AgI -SiO2 复合体系。用X射线衍射、扫描电镜、紫外 -可见反射光谱以及复阻抗谱等分析手段研究了其结构、形貌、光谱特性和离子电导性质。结果表明 ,复合体系中AgI为β,γ相混晶结构 ,其粒径在 2 0～ 40nm之间。AgI -SiO2 复合体系的光谱吸收边与纯AgI及纯SiO2 不同。复合体系的室温电导率比纯AgI提高约 1～ 2个数量级 ,同时AgI的α β相变点滞后约 13℃。用界面效应和变形极化效应解释了体系电导率的提高 。