抗冲共聚聚丙烯的结晶与相形态

用POM、DSC、WAXD、DMA、AFM对两种乙烯含量、相对分子量及其分布、橡胶相含量几乎完全相同的、韧性差异很大的抗冲共聚聚丙烯(IPC)的结晶、相形态进行了研究.实验结果表明,两者的结晶形态、结晶行为相似.相比IPC-B,IPC-A中分散相和基体的相容性较好.IPC基体、分散相的组成分析发现,分散相的外层为软的乙丙无规共聚物(EPR),内部为硬的聚乙烯(PE)晶区,构成一种复杂的包藏结构.IPC的增韧效果主要来自于相形态和分散状况的贡献.提出了IPC的相结构模型,以描述IPC多相体系的相结构及两种IPC中E-b-P的作用与差异.

抗冲共聚聚丙烯的组成、链结构及相形态研究进展

综述了抗冲共聚聚丙烯的生产工艺及其组成、链结构及相形态的研究进展,重点介绍了分级的方法、链结构和相形态的表征手段。

Al-Si合金中富铁相形态及其影响因素研究进展

综述了Al-Si合金中富铁相的存在形态、形成条件以及富铁相影响因素的研究进展,重点讨论了Al-Si合金中合金元素、熔炼铸造工艺对富铁相形态与分布影响的最新研究现状。研究现状表明,针状富铁相对Al-Si合金性能危害极大,而汉字状富铁相对合金性能的危害要小得多,合金元素和熔铸工艺对富铁相形态具有重要的影响;因此,研究合金元素与熔铸工艺对富铁相形态的交互作用及其影响规律,从而获得有益的富铁相形态,或减少合金中Fe含量是Al-Si合金中减缓富铁相危害的重要研究趋势。

熔铸工艺对2618合金中Al_9FeNi相形态的影响

研究了熔体过热、加冷料搅拌及冷却速度对 2 6 18合金中Al9FeNi相形态的影响。结果表明 ,与 2 6 18合金熔体 72 0℃正常熔炼浇注相比 ,熔体 96 0℃过热处理可得到更加细小均匀的针片状Al9FeNi相 ,特别是880℃过热加纯铝锭冷料搅拌处理可得到长度约 4μm的细小颗粒状Al9FeNi相 ,而合金熔体在 72

离聚物对PETP/LDPE共混物的力学性能和相形态的影响

本文通过用挤出机合成了低密度聚乙烯接枝马来酸镧(LDPE—g—MALa)离聚物,并考察了该离聚物对PETP/LDPE共混物的力学性能和相形态的影响。研究表明,离聚物通过改善PETP与LDPE之间的相容性,从而大幅度提高了共混物的冲击强度。

聚合物分散胆甾相液晶相形态调控与光电性能

采用紫外光聚合诱导相分离方法制备了聚合物分散胆甾相液晶膜,系统研究了固化光强和固化温度等制备条件对薄膜的相形态的影响,并探讨了薄膜相形态与反射率的关系。研究表明:固化光强较低时相分离较完全,产生的液晶微滴尺寸较大,聚合物与液晶的界面非常光滑;增加光强会使液晶微滴尺寸变小,界面变粗糙,膜反射率逐步降低。相形态与固化温度的关系较为复杂:在温度较低时,液晶以圆形液滴的形式分散在聚合物基体中;随着固化温度升高,液晶液滴逐渐变大,并在40℃时形成了连续的液晶层和聚合物层的分层结构;进一步升高温度,则形成了三维的聚合物网络结构,液晶相贯穿其间。膜的反射率先随着固化温度的升高逐渐升高,而后又降低。固化光强为0.01mW/cm2,固化温度为40℃时,反射率达到最大值32.2%。

聚己内酯/聚乳酸共混体系的相形态及其流变行为

通过熔融共混制备了生物可降解的聚己内酯(PCL)/聚乳酸(PLA)共混体系,采用扫描电镜(SEM)和旋转流变仪分别研究了共混体系不相容的相形态及结构流变学。结果表明,共混体系的相形态强烈依赖于组分比。随PCL组分含量的增加,体系内部球形分散的形态逐渐向纤维状和部分双连续的相形态转变。两相界面的存在增加了体系动态弹性响应,并使体系出现了动态形状松弛。但从共混物模量对频率的依赖性仅能够判断体系是否存在不相容的相界面,相形态的差异则需通过松弛曲线来反映。

共混纤维相形态的扫描电镜观察

以扫描电子显微镜为主要研究手段 ,对PP EHDPET共混纤维试样进行了形态观察 ,得出了共混纤维相形态及相逆转随共混组分体积比的变化规律 ,并讨论了相容剂PP g MAH添加量对PP

高流动性PC/ABS合金形成过程中的相形态演变与性能研究

采用低分子量聚碳酸酯,通过熔融共混的方法制备了高流动性PC/ABS合金,并研究了其体系形成过程中的相形态演变与性能变化的关系。研究结果表明:尽管低分子量PC和ABS的二元共混体系中不发生明显的相分离倾向,但ABS的添加或其添加量的变化,均不足以使低分子量PC的性能得到改善和提高;以极性单体改性橡胶弹性体作为相容剂使用时,根据其与PC基体或与ABS之间相容性的差异,可形成橡胶弹性体和ABS各自独立地分散于PC基体中的相形态结构,或形成橡胶弹性体分别嵌入ABS与PC界面上的相形态结构;不同的相态结构,对改变体系共混组成条件所引起的性能变化,特别是冲击性能变化的倾向,有着极其显著的影响。

尼龙1212/聚苯乙烯共混物的流变特性与相形态研究

采用动态流变法研究了尼龙（PA）1212／聚苯乙烯（PS）共混物的流变特性，通过扫描电子显微镜对共混物的相形态进行了表征。结果表明，在低频率下，当PS质量分数为20％-60％时，PA1212／PS共混物的储能模量较高且提升较快；在高频率下，共混物的粘弹行为逐渐与纯聚合物的粘弹行为相似。共混物的损耗模量G”与两种纯聚合物相差不大。共混物的驰豫过程较为复杂，出现了新的多个驰豫过程。随着PS含量的增大，PA1212／PS共混物的相形态由“海-岛”结构逐渐向共连续相形态转变。

POE-g-MAH对r-PET/PP共混体系相形态及流变行为的影响

以马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)为相容剂,通过熔融共混技术对回收聚对苯二甲酸乙二醇酯/聚丙烯(r-PET/PP)共混体系进行增容改性,研究了POE-g-MAH含量对r-PET/PP共混体系相形态和流变行为的影响。结果表明,添加5%(质量分数,下同)POE-g-MAH的r-PET/PP共混材料,PP颗粒嵌入r-PET基体材料中,PP平均粒径由未增容时的(2.71±2.65)μm减小为(1.18±0.62)μm,两相间界面模糊,r-PET的玻璃化转变温度向低温方向移动,r-PET和PP相容性明显提高;添加POE-g-MAH后,使得r-PET/PP共混体系的复数黏度、储能模量和损耗模量明显提高。

SMA增容PPO/PA66合金的结构与性能 Ⅰ 相形态和结晶结构

用挤出 注塑方法制备了SMA增容PPO/PA66塑料合金。用SEM、DSC研究了PPO/PA66 =30 / 70、50 / 50、70 / 30 (质量 )共混物的相形态和PA66结晶结构随SMA用量 (Cs)的变化。结果表明 ,在Cs=0～ 1 0 % (质量 )范围内 ,SMA能使富PA66和等配比共混物中的粒子细化、界面粘接改善 ,对于等配比共混物作用更明显 ;也能使富PPO共混物由两相共连续转变为海 (PA66) 岛 (PPO)结构 ,获得PPO粒子精细分散的相形态 ;富PPO共混物中PA66结晶度随Cs 的先降低后升高 。

磁场对过共晶Al-Fe合金中Al_3Fe相形态和分布的影响

研究了交流磁场(0.3 T)和直流强磁场(12 T)作用下Al-2.89%Fe合金中初生Al3Fe相的形态与分布的变化.结果表明,Al-2.89%Fe合金在无磁场和交流磁场下凝固时,大部分初生Al3Fe相沉积在试样下部.在交流磁场下凝固时,Al3Fe相变得细碎且向试样中心聚集,呈近金字塔状分布.在强磁场下凝固时,Al3Fe相所受磁力作用和重力作用相平衡,因而在整个试样中均匀分布,且沿着易磁化方向[121]发生定向排列.对磁场的作用机理进行了初步分析.

PAEK/BMI共混体系分相机理及其层状体系相形态的初步研究

采用原子力显微镜研究了PAEK/双马来酰亚胺共混体系的分相机理和层状体系固化后的相形态结构。通过AFM可以清楚地观察到,PAEK含量较低时,分相机理是成核-增长机理(Nuc leation and G rowth m echan ism,简称NG),形成典型的海岛分相结构;随着PAEK含量的增加,分相机理变成旋节线相分离机理(Sp inodal Decomposition,简称SD),形成了典型的双连续结构,随着PAEK的含量进一步增大,形成典型的相反转结构,SEM观察证实了AFM观察的相分离机理。同时共混物的冲击强度在PAEK含量为20phr时出现了一个峰值,此时共混体系的冲击强度提高了近2倍。通过SEM研究PAEK/双马来酰亚胺层状体系,发现PAEK膜与BM I相互接触的区域,由于相互扩散出现了类似共混体系的相形态结构,其中由于BM I的扩散能力较PAEK较强,发现在PAEK相出现大量BM I颗粒,这种结构对于提高双马来酰亚胺树脂的韧性非常有利,通过研究PAEK/双马来酰亚胺共混体系的分相机理及其层状结构的相形态结构,从而为PAEK膜"离位"增韧BM I树脂基复合材料打下基础。

聚合物共混物的反应性增容及相形态控制

综述了聚合物共混物的反应性增容及相形态控制的研究现状。介绍了聚合物共混物反应性增容的几种方法及增容机理,并从热力学、动力学和熔融共混过程中流动参数三方面对聚合物共混物相形态结构的控制进行了说明。

PBT/官能化聚烯烃弹性体共混体系的力学性能与相形态

考察了马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POEgMAH)和乙烯-丙烯酸甲酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯三元共聚物(EMAGMA)对聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)的增韧作用。结果表明,未接枝的POE弹性体对PBT缺口冲击韧性的改善作用不大。两种官能化聚烯烃弹性体(EMAGMA、POEgMAH)对PBT具有显著的增韧作用。当弹性体用量分别达到8.5%和10%以后,共混物都各自出现明显的脆/韧转变现象。这意味着在达到同样的冲击韧性时,PBT/EMAGMA共混体系的拉伸强度损失较小。SEM显示,PBT/EMAGMA共混体系中分散相具有更细微的分散,有效地诱导PBT基体产生银纹和剪切屈服,消耗大量的冲击能。

聚甲醛/热塑性聚氨酯弹性体在双螺杆挤出机共混中相形态的形成机理

聚甲醛(POM)和热塑性聚氨酯弹性体(TPU)于不同温度下在双螺杆挤出机中共混,用扫描电镜(SEM)考察了共混试样的相形态,并对试样分散相粒径进行了统计,研究了分散相粒径随加工温度的变化。发现摩擦剪切机理可以很好地解释双螺杆挤出机共混中TPU分散相粒径的形成过程,利用该机理可有效控制POM/TPU共混物相形态,得到了比母料法还好的共混效果,进一步提高了POM/TPU体系的冲击性能。

高分子多相多组分体系相形态演变规律

介绍了课题组在高分子多相多组分体系相形态演变规律研究中的相关工作,这些工作重点考察了各种无机填料对典型聚合物合金体系相形态的影响,以期掌握无机填料对聚合物合金相形态影响的一般规律和本质,为聚合物合金新材料设计技术和应用技术发展开辟新的途径。

ABS的MAH/St多单体熔融接枝及其对PA6/ABS共混体系相形态和力学性能的影响

通过多单体熔融接枝的方法制备出了具有较高接枝率的ABS接枝物 (ABS g (MAH co St) ) ,并对其接枝机理进行了初步探讨 .研究表明 ,MAH、St接枝ABS时 ,反应主要发生在ABS中聚丁二烯的双键部位 .同时 ,当MAH与St的用量比约为 1:1时接枝率达到最高 .ABS g (MAH co St)作为尼龙 6 (PA6 ) ABS共混体系相容剂起到了良好的增容效果 .实验证明 ,相容剂使用前后 ,共混物的相区尺寸由几十 μm减小到 1μm以下 ,且分布更加均匀 ;共混物的拉伸强度和冲击强度等力学性能也同时得到均衡改善 .

Mn对Al-Si合金中Fe相形态的影响

在含 Fe的 Al-Si合金中加入 Mn元素 ,铸成试样和焊丝 .研究了 Mn对铸态金属和氩弧熔敷金属中 Fe相形态的影响 .发现在铸态只生成一种多边形汉字状的 Al-F e-Mn-Si相 .在焊态熔敷金属中生成多种形态的 Al-F e-Mn-Si相 ,有多边形汉字状 (块状 )、六角星状、鱼骨状和小花状 .Mn对铸造 Al-Si合金和焊态 Al-Si合金中的针状 F e相均有很好的抑制作用 .X射线衍射发现 ,熔敷金属中存在 Al9Fe0 .84Mn2 .16Si,Al0 .7F e3 Si0 .3 ,Mn12 Si7Al5相及其它一元。