存在垂直加热时的矩形池内热毛细对流的数值模拟

为了了解垂直加热对矩形浅液池内稳态热毛细对流的影响,利用有限容积法进行了二维直接数值模拟,液池左、右壁分别维持恒定温度Th和Tc,且Th〉Tc,底部被加热,自由表面存在散热,液池宽深比为（20-30）,流体为1cSt硅油。结果表明,随着底部加热热流密度的增大,矩形液池内的流动会由单胞或多胞流动转化为旋转方向相反的非对称双胞流动,流动转化过程的临界热流密度随Marangoni数和Biot数的增加而增大,随液池宽深比的增加而减小,液池内的最高温度会随Marangoni数和宽深比的增大而减小。

矩形港池的港内共振研究

在理想地形条件下,应用MIKE 21-BW模块进行了不同入射波周期的矩形港池的港内波高分布计算,数值计算结果表明,港池尺度为入射波半波长的整数倍时,港内将产生驻波共振;港内共振与口门宽度相关,在某一尺度下,口门宽度越小,港池共振越明显;港池口门的位置会对港池共振的模式发生影响,可能导致出现第二类共振频率。

往复式底部刮泥机在矩形沉淀池中的设计与应用

介绍了往复式底部刮泥机的特点,结合工程实例就该刮泥机在各类矩形沉淀池中的适用性做了详尽分析,同时,对往复式底部刮泥机与气力松动、气力输送辅助排泥系统的联合应用做了详细介绍。研究认为往复式底部刮泥机适用于绝大部分的矩形沉淀池,具有运行稳定、排泥效率高、排泥浓度高,生产水耗低等优点,具有良好的适用性和广阔的市场前景。

矩形二沉池在广州猎德污水处理厂三期工程中的应用

介绍了矩形二沉池的工作原理及特点,并以广州猎德污水处理厂三期工程二沉池池型方案比选为例,进行圆形二沉池和矩形二沉池的优缺点比较和经济技术分析。在此基础上阐述了矩形二沉池的适用条件和设计中应注意的问题。

水压爆破拆除矩形钢筋混凝土酿酒池

介绍了一半埋式长方形钢筋混凝土酿酒池的水压爆破拆除的工程实例。文中分析了水压爆破药量计算时经验公式和理论公式产生差异的原因,并阐述了水压爆破药量确定的方法和步骤。文章指出,当注水深度较浅时,为了不减弱装药爆炸力对器壁的冲击作用,应保证药包的入水深度不小于药包至器壁的距离。

长周期波浪激发矩形港池多模态共振研究

长和宽接近的矩形港池存在横向、纵向及横纵向混合共振模态。采用基于混合有限元的椭圆型缓坡方程数值模型模拟不同波浪入射角的低频波浪激发矩形港池的多模态共振,并分析不同平面布置形式的矩形港池模态响应特性。结果表明,斜向波浪会激发港池的横向共振模态,其放大因子受入射角度影响较大,而纵向共振模态的放大因子受入射角度影响较小。口门宽度对港池的共振模态个数与放大因子均有影响,具体为:随着口门宽度增加,各阶模态放大因子减小。口门位置对纯横向以及纯纵向共振的振荡模式有显著影响,而对横向纵向混合模态影响较小。各阶模态放大因子的大小和波节线与波腹线与口门的相对位置密切相关。

矩形组合池双向简支钢盖板的数值分析

矩形组合池采用开闭式能够满足多功能的要求。钢盖板具有自重轻、整体移动性好等优点，常常用于开闭式矩形组合池的盖板。本文主要讨论矩形组合池钢盖板在双向简支连接情况下的力学性能。首先，本文讨论弹性矩形薄板的内力分布，这是钢盖板底部设置加劲肋的理论依据。其次，本文对3组底部设置不同加劲肋的钢盖板进行有限元分析。最后，对本文做了总结。

矩形二沉池非金属链板刮泥机系统的故障分析

广州市沥滘污水处理厂二期的非金属链板式刮泥机多次出现故障。故障原因是刮泥机污泥负荷过大,造成断剪力销、断链、刮泥板倾斜等故障。文中列出了刮泥机故障的各种数据,并分析引起刮泥机故障的各种因素。重点分析了由二沉池进水量引起的故障;刮泥板倾斜故障以及二沉池排泥系统引起的故障。最后指出非金属链板式刮泥机的二沉池系统只适用于污水处理任务不繁重的中小型污水处理厂。介绍了这种刮泥机在污水厂的应用情况,为其他工程提供借鉴经验。

极端干燥地区矩形混凝土池的防裂设计研究

基于对矩形混凝土池在极端干燥气候条件下开裂原因的分析,提出了采用无粘结预应力技术控制矩形混凝土池的开裂设计方法。为此,采用Super SAP对池壁在各种荷载作用下的内力进行了分析,在此基础上确定了与预应力混凝土技术相适应的矩形池结构形式,建立了无粘结预应力矩形混凝土池的设计程序。通过实例设计,表明本文所建立的设计体系切实可行,能够经济地解决极端干燥地区矩形混凝土池的开裂渗漏问题。

陶瓷工业废水净化矩形平流沉淀池改良方法分析

文章分析了陶瓷工业循环水处理现状,并对针对最普遍的平流方形沉淀池存在的缺点,提出了多种改良方法,文章还分析了改良后循环系统运行情况和控制技术要点。

混合絮凝及周进周出沉淀池工艺设计

旺隆污水处理厂二期工程中,一级处理采用混合、絮凝、沉淀池工艺。设计采用机械混合、网格反应和周进周出矩形沉淀池的优化和改良方案,能够明显改善对悬浮物及胶体有机物的处理效果,减少后续构筑物的处理负荷和处理费用。

矩形样品池对激光粒度测量的影响及其修正

激光测粒仪中的矩形样品池的透明壁会对颗粒的散射光产生折射效应 ,该折射效应将影响光电探测器接收到的散射光的散射角和颗粒的视在位置。分别对样品池前置、后置及动态光散射三种情况下进行了分析 ,给出了校正公式。

穿孔排泥管排泥均匀性模拟计算及工艺参数分析

分析了排泥管排泥均匀性的影响因素及排泥管的水力特性,建立了排泥管内的水头损失计算模型。结果表明,穿孔排泥管的排泥均匀性可通过减小排泥孔眼孔径,增大排泥管管径及选择粗糙度较小的管道来提高;排泥管长度对排泥均匀性影响很大,当排泥管管径为200 mm,排泥孔眼孔径为30 mm时,长度为9,12和16 m排泥管的排泥均匀系数分别为0.70,0.65和0.58,排泥管长度不宜大于12 m,但可通过增大排泥管管径来增加排泥管的长度;穿孔排泥管的流态为非均匀流,为提高排泥均匀性,穿孔管管径、孔眼间距及其分布须通过水力计算来确定。

惰轮对链条式刮泥机稳定性影响与调校

本文主要叙述了当前在污水处理厂矩形沉淀池中使用的刮泥机在运行时容易出现的问题,其主要是安装质量缺陷所造成的,同时结合运行中积累的经验提出了相应的调校纠正解决办法,可供业内同行借鉴。

某城镇半地下式污水处理厂工程实例

为避免在建设、运营过程中对周边环境的负面影响,某城镇污水处理厂采用半地下式设计,采用格栅及提升泵站-沉砂池-A^(2)O生化池-矩形二沉池-高效沉淀池-纤维转盘滤池-次氯酸钠消毒的组合工艺。介绍了该工程的处理流程、主要设计参数、投资及运行成本,并总结了工程设计亮点。实际运行结果表明,出水水质可稳定达到GB 18918—2002《城镇污水处理厂污染物排放标准》一级A标准。

广州沥滘污水处理厂二期工程设计及运行

广州沥滘污水处理厂总规模50万m3/d,其中二期工程污水处理设计规模30万m3/d,采用深水型改良A2/O+矩形二沉池处理工艺;初雨处理设计规模25万m3/d,采用高效沉淀池处理工艺。通过对主要单元工艺进行设计参数、特点介绍及运行资料的分析,总结了设计中的难点问题,以及设计、运行方面的经验。

基于格子Boltzmann方法的热毛细对流数值模拟研究

为研究Prandtl(Pr)数和纵横比(Ar)对侧壁差异加热的矩形液池内热毛细对流的影响,利用基于双密度分布函数的格子玻尔兹曼(Boltzmann)方法进行二维数值模拟。引入速度偏离率和偏差温度,分别衡量速度的波动和热毛细对流对温度场的影响。结果表明:热毛细对流随着Pr(0.1~100)的减小或Ar(0.2~2)的增大而增强;当热毛细对流较强时速度的波动也增强了,同时能量在冷壁端部积聚;当其它参数恒定而Pr在10~100范围内变化时,温度场几乎不变;当Ar≥1时,Ar对自由表面的速度和温度分布影响很小。

非金属链条式刮泥机在污水厂的应用

非金属链条式刮泥机适用于污水处理厂矩形二沉池等设施的排泥,能提高出泥浓度,改善出水水质,达到较好的处理效果。结合非金属链条式刮泥机的原理和特点,介绍了这种刮泥机在污水厂中的应用实例,为其他工程提供借鉴的经验。

经济技术开发区污水处理厂扩建工程实例

某经济技术开发区污水处理厂扩建工程采用预处理-改良A^(2)O-矩形二沉池-高效沉淀池-反硝化滤池-消毒池的组合工艺,介绍了该工艺的处理流程、工艺特点及主要设计参数。为应对水质波动,在A^(2)O好氧池内设计缺氧/好氧段,以实现A^(2)O和两级AO两种运行模式的切换。为解决用地紧张问题,优化了单体设计,生化池采用鼓风曝气,增大池深,减少占地;二沉池采用周进周出矩形二沉池,并与生化池紧凑布置。设计出水水质优于GB 18918—2002《城镇污水处理厂污染物排放标准》一级A标准。

沙河污水处理厂矩形沉淀池工艺设计

成都市沙河污水处理厂总规模为15×104m3/d,其中一期规模为10×104m3/d。由于可用地狭小且不规则,故采用了较多的集约化布置方式,其中包括一体化生化池。介绍了与生化池合建的矩形同侧进出水沉淀池的工艺设计情况,包括设计参数选取、功能分区、池体几何尺寸、设备选型等内容。