短玻璃纤维增强尼龙6的无缺口冲击性能

用仪器化冲击实验研究短玻璃纤维增强尼龙6的无缺口冲击性能。实验结果显示,在悬臂梁无缺口冲击实验条件下,纯尼龙6因其良好的塑性变形能力而具有良好的无缺口冲击性能。样条截面沿冲击方向分为拉伸响应区、中性层和压缩响应区。短玻纤增强尼龙6则因分散在尼龙6中的纤维制约了树脂基体的塑性变形能力而导致其无缺口冲击性能降低。实验结果显示纤维和基体的界面破坏及纤维的拔出对冲击断裂能有重要的影响,所以纤维的分布数量对于短玻璃纤维增强尼龙6的无缺口冲击断裂能非常关键。断面观察显示,由于冲击端外层的塑性变形缓和了该区域所受的应力,导致裂纹源不在外层而在内层形成。在外层断面上,由于塑性变形的作用,一些拔出纤维上粘附了许多基体,纤维拔出后的剩余孔洞壁也十分粗糙。

短玻璃纤维增强低熔点尼龙6复合材料的性能研究

研究了短玻璃纤维用量对低熔点尼龙6(LMPA6)复合材料力学性能和热性能的影响。结果表明:随着短玻璃纤维用量的增加,LMPA6的缺口冲击强度先增加后降低,最高值为6.46KJ/m2;拉伸强度和弯曲强度则随之提高,当短玻璃纤维的用量为30%时,拉伸强度提高到100MPa,弯曲强度提高到130MPa以上。LMPA6的维卡软化点也随短玻璃纤维用量的增加而提高,当短玻璃纤维的用量为30%时,维卡软化点提高到90℃。

长玻璃纤维增强尼龙6的力学性能研究

采用一种新的熔融浸渍工艺制备了长玻纤增强尼龙6复合材料,研究了玻纤含量、玻纤长度分布对复合材料力学性能的影响。结果表明,在玻纤质量分数为50%时复合材料的拉伸强度为234MPa,弯曲强度为349MPa,弯曲弹性模量为11.4GPa,缺口冲击强度为313J/m,综合力学性能明显优于短玻纤增强尼龙6复合材料。

短切玻璃纤维增强PA6的缺口冲击性能

用仪器化冲击试验研究了玻璃纤维对短切玻纤增强PA6(SGF-PA6)悬臂梁缺口冲击性能的影响。一方面,纤维限制和约束了PA6基体的塑性变形,有降低复合材料冲击韧性的影响。另一方面,冲击断裂过程中的纤维/基体界面破坏和纤维拔出可吸收一部分能量(在断口分析中很少看到纤维的断裂,所以未考虑纤维断裂的影响),这有增加复合材料冲击韧性的影响。这两个因素共同影响SGF-PA6的缺口冲击性能。冲击曲线的最大力值与界面破坏和纤维拔出有关。试验结果显示,随着温度降低,SGF-PA6的缺口冲击性能降低。但在相同的低温条件下,SGF-PA6的缺口冲击韧性优于纯PA6,所以认为界面的破坏和纤维的拔出对SGF-PA6的低温冲击韧性有重要作用。

硅灰石/玻璃纤维掺混增强尼龙6的研究

采用硅灰石／玻璃纤维作为掺混增强体系，与尼龙６共混挤出制得掺混增强尼龙６。研究了掺混配比、硅灰石目数、尼龙６相对粘度、偶联剂种类及用量掺混增强尼＊龙６性能的影响，并对加工性能进行了考察。

苯胺黑对玻璃纤维增强尼龙6非等温结晶行为的影响

采用差示扫描量热仪(DSC)对具有不同苯胺黑含量的玻璃纤维增强尼龙6体系进行非等温结晶研究,分别根据Avrami方程与莫志深法得到了不同的非等温结晶动力学参数。结果表明,随着苯胺黑含量的提高,体系半结晶时间t 1/2延长,结晶速率常数Z c变小,F(T)变大,表明体系结晶速率降低,苯胺黑的加入阻碍了尼龙6的结晶,最后通过Kissinger方程计算了活化能,苯胺黑的加入导致了活化能的提升,说明从熔融态转变成结晶态需要更多的能量。

一种高光泽、高流动玻璃纤维增强尼龙6复合材料及其制备方法

本发明公开了一种高光泽、高流动玻璃纤维增强尼龙6复合材料及其制备方法，按质量比包括以下组分：尼龙6树脂40％～88％，相容剂1％～20％，玻璃纤维10％～50％，高光泽母粒0．5％～5％，其它助剂0．5％-4％。高光泽母粒为有机脂肪酸酯、乙烯共聚物、尼龙共聚物通过双螺杆挤出造粒而成，该方法具体步骤如下：称取除玻璃纤维外的各种材料，在混料机混合3～5min，将混匀的物料加入双螺杆挤出机，其中玻璃纤维从第一个排气口加入，自喂料口至挤出模头温度分别是160～180℃，190～220℃，

碳纤维/玻璃纤维复合增强尼龙-6粒料

国内外有杆泵抽油设备中，扶正器是和抽油杆配套的一个关键部件，特别是在偏磨严重和斜井中，扶正器的作用尤为突出，如果不使用扶正器的话，很快就会出现油管和油杆同时损坏的“鱼死亡破”现象。扶正器在服役过程中，不但要承受较大的摩擦力和冲击力的作用，同时还受到工作环境中砂子、粉尘、酸、碱、盐及厌氧菌微生物等的腐蚀。因而实际工况要求扶正器须具有高的耐摩性，抗冲击性和耐复杂环境腐蚀等性能。

短切玻纤增强尼龙6的缺口拉伸性能

研究了短切玻纤增强尼龙6(PA6/SGF)的缺口拉伸性能。结果表明,在实验速度范围(0.1～500mm/min)内,PA6/SGF的拉伸断裂功主要消耗在裂纹萌生过程。一旦裂纹源尺寸达到临界值,裂纹瞬间扩展。拉伸位移随着拉伸速度的增加而降低,最大力值随着拉伸速度的增加先提高后降低。当拉伸速度达到300mm/min后,最大力值和拉伸位移急剧下降导致拉伸断裂功大幅度下降。PA6/SGF的缺口拉伸断面主要分为裂纹萌生区及裂纹扩展区,基体的塑性变形主要集中在裂纹萌生区,剧烈的塑性变形可使基体上出现明显的孔洞。在裂纹扩展区,裂纹的快速扩展导致基体断面平坦,且由于SGF的阻碍作用,基体具有断裂分层现象。

GF增强PA6渔网再生料性能研究

对废旧尼龙6(PA6)渔网进行分级回收,采用玻璃纤维(GF)、马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)和硅烷偶联剂(KH550)对其进行改性。结果表明:加入GF可以提升再生料的缺口冲击强度、弯曲模量等力学性能,但会降低其熔体流动速率(MFR);当GF质量分数为30.00%时,随着POE-g-MAH用量的增加,3种再生料的缺口冲击强度均逐渐升高,弯曲模量均先升高后降低,均在POE-g-MAH质量分数为5.00%时达到最大值;当GF,POE-g-MAH,KH550的质量分数分别为30.00%,5.00%,0.25%时,一级品和二级品的再生料的焊接强度均超过54.0 MPa,满足制品焊接要求。

玻纤增强高流动性尼龙6的研究

以不同含量玻璃纤维(GF)增强改性高流动性及线型尼龙(PA)6,研究了其性能。结果表明,GF增强高流动性PA6材料的熔体流动性明显高于GF增强线型PA6材料,尤其当GF质量分数为50%～60%时,GF增强高流动性PA6材料仍然具有良好的表面性能,综合力学性能明显优于GF增强线型PA6材料。

玻纤增强尼龙6的挤出工艺及力学性能

采用长玻纤连续添加和短切玻纤制备了玻纤增强尼龙6(PA6)复合材料。主要考察了玻纤含量、玻纤种类以及挤出工艺条件对复合材料力学性能的影响,并利用扫描电子显微镜对复合材料的冲击断面和拉伸断面及玻纤形态进行了观察。结果表明,采用短切玻纤加入时,玻纤含量对GF/PA6复合材料的力学性能影响很大。随玻纤含量的增加,复合材料的力学性能越来越高,断裂伸长率变低。加工工艺参数对复合材料的力学性能有影响。采用长玻纤连续添加时,玻纤的添加位置对复合材料的性能影响不大。在玻纤含量相同时,采用长玻纤连续添加得到的材料力学性能明显优于采用短切玻纤时的性能。玻纤能均匀地分散在PA6基体中,玻纤的保留长度和长度分布对复合材料的性能有直接影响。

相容剂对玻纤增强尼龙6流变行为的影响

通过熔融挤出制备了含有不同用量相容剂马来酸酐接枝线性低密度聚乙烯(LLDPE-g-MAH)和硅烷偶联剂的玻璃纤维(GF)增强尼龙6(PA6)复合材料,并用毛细管流变仪研究了复合材料的流变行为,得到了熔体流变性能关系曲线。结果表明,不管是否存在硅烷偶联剂,PA6/GF/相容剂复合材料的流变行为符合假塑性流体的流动规律,非牛顿性比PA6/ GF强,表观粘度随温度升高和剪切速率的增加而降低。随着相容剂用量的增加,复合材料的表观粘度不断增大,而非牛顿指数变小,而且流动活化能变小。

硅灰石/玻纤增强尼龙6复合材料的研制

采用双螺杆挤出机制备了高性能硅灰石 /玻纤增强尼龙 6复合材料 ;主要研究了硅灰石含量、硅灰石细度、硅灰石与玻纤配比、偶联剂、尼龙 6粘度等对硅灰石 /玻纤增强尼龙

阻燃增强尼龙6的研制

以芳香族溴化物、硼酸盐、含氰杂环化合物组成复合阻燃体系,以玻璃纤维为增强剂,经高速混合和双螺杆挤出造粒研制成阻燃增强尼龙6。其阻燃性能达到 FV-0级,缺口冲击强度20kJ/m^2,拉伸强度138MPa,弯曲强度242MPa。还研究了阻燃增强尼龙6的流变性能,考察了复合阻燃体系配比、玻璃纤维含量、尼龙6相对粘度、工艺条件对阻燃增强尼龙6性能的影响。

复合涂层对玻璃纤维增强尼龙6复合材料界面性能的影响

为了获得界面性能优异的玻璃纤维增强尼龙6复合材料,利用含有聚多巴胺(PDA)和六方氮化硼(h-BN)的复合涂层对玻璃纤维进行表面改性处理,制备出玻璃纤维增强尼龙6复合材料(GF/PA6)。采用XRD、XPS、SEM、接触角测量仪对玻璃纤维晶型结构、化学结构、表面形貌和粗糙度进行表征。同时考察了h-BN的不同添加量对复合材料力学性能、热稳定性能、动态热机械性能和结晶性能的影响。结果表明:经过改性处理的玻璃纤维表面被均匀的复合涂层所覆盖,显著增加了玻璃纤维的表面粗糙度、表面活性和化学键能,大大提高了玻璃纤维与尼龙6树脂基体之间的界面啮合作用,且复合涂层的加入能够诱导PA6晶型由γ晶型转变为α晶型,h-BN含量为0.75%时的复合材料力学性能达到最高,拉伸强度达到129.8 MPa,相比改性前提高了79.2%,弯曲强度达到194.8 MPa,相比改性前提高了32.2%。储能模量达到1742 MPa,相比改性前提高了69.9%。

用玻纤增强尼龙6制作电动工具外壳的研究

本文介绍了用玻纤增强尼龙6制作电动工具外壳的研究,主要对注塑成型工艺、制品的吸湿处理、解决制品翘曲变形的方法以及老化情况作了研究。结果表明.玻纤增强尼龙6较好的注塑工艺条件为:原料干燥条件:80℃,8h、料筒温度240～250℃、模温100～120℃、尽可能采用低压快速注塑;采用在60℃热水中浸泡4～6h或在室温水中浸泡一昼夜的方法对制件进行吸湿处理,可使制件尽快达到吸湿平衡,保持性能稳定;严格控制并稳定成型工艺、注塑时保证均匀充模是解决制件翘曲变形的主要方法;由老化试验表明,玻纤增强尼龙6的耐热性及耐大气老化性均较好,可满足电动工具的应用要求。

长玻纤增强尼龙6复合材料研究

采用熔体浸渍工艺制备了长玻纤增强尼龙6预浸料,研究了玻纤初始长度、玻纤含量、增韧剂对复合材料性能的影响,以及玻纤强度、树脂基体对复合材料性能的影响。试验结果表明,在玻纤含量为32.2％,切粒长度为10mm时,复合材料的拉伸强度为208.4MPa,弯曲强度为269.5MPa,弯曲弹性模量为9.34GPa,缺口冲击强度为29kJ/m^2,冲击强度为63.4kJ/m^2,综合力学性能明显优于短玻纤增强PA6复合材料。

采用聚合釜出料口包覆法生产长玻纤增强尼龙6

<正> 世界上应用玻璃纤维(以下简称玻纤)对热塑性塑料进行增强改性始于50年代,1952年美国Fiborfil公司首先开始研制成功长玻璃纤维(以下简称长玻纤)增强尼龙6,并于1956年实现了工业化生产。采用的是挤出包覆法~[1],与电缆包覆法极其相似。

新型弹性体极性化SBS增韧尼龙6的研究

采用双螺杆共混挤出方法,研究了极性化SBS在尼龙6体系中的增韧作用,讨论了极性单体含量、丁二烯/苯乙烯嵌段比、极性化SBS含量、尼龙6相对黏度等条件的影响,分析了极性化SBS增韧尼龙6的流变行为、加工性能及微观相态结构。