生物基白炭黑和生物基油在全钢载重子午线轮胎胎面胶中的应用

研究生物基白炭黑和生物基油在全钢载重子午线轮胎胎面胶中的应用。结果表明:使用生物基油等量代替环烷油,胶料的硫化速度略加快,300%定伸应力降低,耐切割、耐低温和耐迁移性能提高,生热略增大,耐磨性能基本相当;在同样采用生物基油的情况下,使用生物基白炭黑等量代替沉淀法白炭黑,胶料的硫化特性、生热、耐磨和耐切割性能相当,但耐疲劳性能明显降低。

高驱动性能315/80R22.5无内胎全钢载重子午线轮胎的设计

介绍高驱动性能315/80R22.5无内胎全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1093 mm,断面宽314 mm,行驶面宽度275 mm,行驶面弧度高7.5857 mm,胎圈着合直径570.5 mm,胎圈着合宽度240.8 mm,断面水平轴位置(H_(1)/H_(2))0.91,胎面采用泥地+雪地花纹,花纹深度24 mm,花纹饱和度66.41%,花纹周节数54。施工设计:采用双复合胎面,1^(#)和2^(#)带束层采用0.37+6×0.32ST钢丝帘线,0°带束层由3根3×0.7×0.20HE钢丝帘线压延成的冠带条围绕2#带束层缠绕而成,3#带束层采用5×5.30HI钢丝帘线,胎体采用0.22+6+11×0.205ST钢丝帘线,采用一次法成型机成型、双模蒸锅式硫化机硫化。成品轮胎性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能和胎圈耐久性能均满足相应设计和标准要求。

全钢载重子午线轮胎胎圈露线的原因分析及解决措施

从产品设计和工艺控制方面分析全钢载重子午线轮胎胎圈露线的原因,并提出相应的解决措施。通过适当增大成型平面宽和鼓肩宽,适当减小钢丝圈内侧胎侧厚度和胎趾角度,严格控制胎侧成型定位、胎坯存放、硫化机机械手精度、钢丝圈缠绕工艺及存放等措施,有效地解决了全钢载重子午线轮胎胎圈露线问题,提高了轮胎的安全性能,降低了生产成本。

双酰肼类材料CSC920在全钢载重子午线轮胎基部胶中的应用

研究双酰肼类材料CSC920(简称CSC920)对全钢载重子午线轮胎基部胶性能的影响。结果表明:CSC920对天然橡胶有较好的改性效果,能显著加快胶料的硫化反应速度,增大胶料的门尼粘度;加入CSC920后,基部胶的定伸应力、拉伸强度和弹性均有所提升,滚动阻力和生热明显降低;混炼过程中,CSC920在氧化锌之前加入,基部胶的物理性能较好,压缩生热明显降低,CSC920在氧化锌之后加入,可以起到抗硫化返原作用,基部胶的物理性能有所改善,但降低生热效果不明显。

硫化定型时间对全钢载重子午线轮胎均匀性及动平衡性能的影响

研究硫化定型时间对全钢载重子午线轮胎均匀性及动平衡性能的影响。结果表明:随着硫化定型时间的延长,轮胎的径向力波动和侧向力波动增大,呈强正相关性;锥度效应力减小,存在一定负相关性;动不平衡量增大,呈显著正相关性;径向跳动增大,呈强正相关性;侧向跳动与硫化定型时间的相关性不明显。合理设定硫化定型时间,有利于提升轮胎的均匀性和动平衡性能。

全钢载重子午线轮胎氮气硫化工艺的有限元仿真优化

对全钢载重子午线轮胎氮气硫化工艺进行有限元仿真优化。结果表明:通高温蒸汽时间对轮胎整体硫化程度变化影响力不足,保证高温蒸汽足够支撑后期硫化后,不需要再延长通高温蒸汽时间;可以加强硫化设备的保温效果,减小氮气保压阶段温度降幅以降低能源耗散,增大氮气硫化工艺优化的空间,更有利于实现节能降耗和提质增效。

裂解炭黑G685在全钢载重子午线轮胎过渡层胶中的应用研究

研究裂解炭黑G685在全钢载重子午线轮胎过渡层胶中的应用。结果表明:与炭黑N660相比,裂解炭黑G685粒径小,结构度高,硫含量高,但其所含硫主要为结合硫;将裂解炭黑G685替代炭黑N660用于轮胎过渡层胶,胶料的t90延长,交联密度、定伸应力、拉伸强度和生热降低,拉断伸长率增大;在过渡层胶中用裂解炭黑G685替代50%的炭黑N660,成品轮胎的耐久性能和高速性能提高。

全钢载重子午线轮胎稳态滚动下的接地印痕仿真分析

以12R22.5全钢载重子午线轮胎为例,采用有限元分析软件建立轮胎的三维有限元模型,仿真分析静态加载、制动和驱动状态下轮胎的接地印痕。结果表明:自由滚动状态下轮胎的接地印痕面积小于静态加载状态下轮胎的接地印痕面积,且自由滚动状态下轮胎的接地印痕压力区域更为集中,接地印痕压力的最大值大于静态加载状态下轮胎的接地印痕压力的最大值;自由滚动状态下,随着行驶速度的增大,轮胎的接地印痕面积逐渐减小,接地印痕压力逐渐增大;制动状态下,轮胎的接地印痕前端的接地面积小于后端的接地面积,而接地印痕前端的压力大于后端的压力;驱动状态下,轮胎的接地印痕前端凸出,后端趋近为水平线,而接地印痕前端的压力小于后端的压力。

全钢载重子午线轮胎均匀性和动平衡性能的前置管理研究

针对12R22.5全钢载重子午线轮胎,对轮胎成型设备进行数字化升级,对轮胎均匀性和动平衡性能进行前置管理研究。将轮胎均匀性和动平衡性能管理从轮胎硫化后提前至轮胎成型时,采用胎面测长系统及其自动调节功能来控制胎面供料结构,保证胎面长度,并利用在线激光扫描装置扫描胎坯轮廓,控制胎坯中心径向跳动、接头质量和胎坯周长等,提高了轮胎均匀性和动平衡性能。

11R22.5全钢载重子午线轮胎胎圈轮廓设计

分析全钢载重子午线轮胎胎圈损坏问题,以轻量化11R22.5全钢载重子午线轮胎胎圈为例,设计轮胎胎圈仿生轮廓。该轮廓可以使胎圈与轮辋装配更加贴合,为轮胎负载提供支撑,还可以将胎体反包端点锚定,使胎圈损坏几率减小,有效提高轮胎耐久性能和高速性能,延长轮胎使用寿命。

0.22+18×0.20CCST钢丝帘线在全钢载重子午线轮胎胎体中的应用

研究0.22+18×0.20CCST钢丝帘线在全钢载重子午线轮胎胎体中的应用。结果表明,以0.22+18×0.20CCST钢丝帘线替代3+9+15×0.175+0.15钢丝帘线用于295/80R22.518PR全钢载重子午线轮胎胎体中,可在满足轮胎承载性能的前提下有效提高轮胎的高速性能和耐久性能,同时还能减小轮胎的质量和降低成本。

215/75R22.5全钢载重子午线轮胎接地印痕的仿真优化

以215/75R22.5全钢载重子午线轮胎为研究对象,基于试验设计法对轮胎接地印痕进行仿真优化。结果表明:以加权形状因数(CW)为优化目标,优化后轮胎的仿真接地印痕基本呈矩形,优化效果理想;胎冠弧高度是影响CW的最显著因子。

全钢载重子午线轮胎钢丝帘布压延病象的原因分析及改善措施

分析全钢载重子午线轮胎钢丝帘布压延病象的原因并提出相应的改善措施。钢丝帘布压延病象的产生原因主要有钢丝帘布张力不均匀、翘头、稀线、帘线弯曲、修边不稳等。通过严格控制钢丝帘线质量,确保胶料混炼均匀,规范钢丝帘线导开、拉线和排线等操作手法,合理设定压延张力、轴交叉预弯曲值、辊距和胶片厚度等工艺参数,定期进行压延机精度校验,采取电磁控制尾丝张力等措施,可以提高钢丝帘布压延质量,进而保证轮胎的质量和性能。

全钢载重子午线轮胎成型中定型过程的仿真研究

以全钢载重子午线轮胎为例,对其成型中的定型过程进行了仿真研究。利用Abaqus软件复现了全钢载重子午线轮胎成型中的定型过程,通过与试验数据进行对比,验证了有限元仿真的准确性;通过定型因子影响分析,得到定型压力和超定型宽度的设定依据,有助于提高轮胎产品的均一性和胎坯品质,保障轮胎的动平衡和均匀性。

全钢载重子午线轮胎垫胶4条挤出工艺问题原因分析及解决措施

分析全钢载重子午线轮胎垫胶由2条挤出变为4条挤出产生的工艺问题,并提出相应的解决措施。通过采取改造口型板、预口型及调整胶料配方适当减小垫胶粘性等措施,解决了挤出垫胶破边、宽度不一致和粘连等问题,大幅提高了垫胶半成品的尺寸合格率和生产效率,降低了轮胎生产成本和水电消耗。

全钢载重子午线轮胎胎面挤出质量缺陷原因分析及解决措施

分析全钢载重子午线轮胎挤出胎面尺寸不稳定、胎面脱层、气孔率大、长度不达标等质量缺陷产生的原因,通过对胶料混炼质量的控制、口型设计的优化、设备和工艺过程的优化控制等措施,减少了胎面挤出质量缺陷,提高了部件合格率,有效减少返回胶,降低成本。

12R22.5轻量化全钢载重子午线轮胎的设计

介绍12R22.5轻量化全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1074 mm,断面宽295 mm,行驶面宽度218 mm,行驶面弧度高7 mm,胎圈着合直径570.5 mm,胎圈着合宽度240 mm,断面水平轴位置(H_(1)/H_(1))0.919,胎面采用4条曲折主花纹沟,花纹沟底采用V形开放结构,花纹深度13 mm,花纹饱和度79.87%,花纹周节数67。施工设计:胎面采用两方三块结构,1^(#)和2^(#)带束层采用2+7×0.30ST钢丝帘线,3^(#)带束层采用5×0.35HI钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线,胎体采用3×0.24/9×0.225CCHT钢丝帘线,采用一次法成型机成型、硫化机硫化。成品轮胎性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能符合国家标准要求,高速性能和轮胎接地印痕分布符合企业标准要求,且质量小于同规格产品。

11R24.5越野牵引型全钢载重子午线轮胎的设计

介绍11R24.5越野牵引型全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1 112.8 mm,断面宽280.7 mm,行驶面宽度240 mm,行驶面弧度高5.5 mm,胎圈着合直径621.8 mm,胎圈着合宽度223.6 mm,断面水平轴位置(H1/H2) 0.928,胎面采用大花纹块设计和花纹沟底保护筋设计,花纹深度26.5 mm,花纹饱和度65.5%,花纹周节数48。施工设计:胎面采用三复合挤出工艺,采用4层带束层结构,1#带束层采用4+3×0.33ST钢丝帘线,2#和3#带束层采用3+8×0.33HT钢丝帘线,4#带束层采用5×0.35HI钢丝帘线,胎体采用3+9+15×0.22+0.15钢丝帘线,采用三鼓一次法成型机成型、双模定型硫化机硫化。成品性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能符合相应测试标准和设计要求。

0.225+18×0.205CCST钢丝帘线在全钢载重子午线轮胎胎体中的应用

研究0.225+18×0.205CCST钢丝帘线在全钢载重子午线轮胎胎体中的应用,并与0.17+5×0.215+10×0.235CCST钢丝帘线和0.25+6+12×0.225HT钢丝帘线进行对比。结果表明:采用0.225+18×0.205CCST钢丝帘线的成品轮胎的强度和高速性能相当,耐久性能提高,滚动阻力下降,单胎质量减小,综合成本降低。

全钢载重子午线轮胎三复合胎侧挤出技术优化

分析全钢载重子午线轮胎三复合胎侧挤出问题产生的原因,并提出相应的解决措施。通过改进预口型和口型板设计、调整胶料配方和优化胎侧挤出工艺,有效解决了胎侧复合面形状异常、尺寸不稳定以及胎侧麻面等问题,提高了轮胎质量和生产效率。