浅谈沿江地区改良低液限砂质粉土路基填筑控制要点

坐落于长三角洲地区的扬州及周边区域,广泛分布着液限低、塑性指数小的砂质粉土,以扬州地区砂质粉土(粉土、粉土夹粉砂、粉砂夹粉土)为研究对象,选定多种低液限砂质粉土改良材料的掺配类型,进行改良土的各项试验,经过特定的改良方案和施工工艺表明:砂质粉土掺加水玻璃以及水玻璃结合石灰的改良方案满足规范要求的各项路用性能指标,在扬州周边地区得到推广应用。

废弃砂质粉土在路基工程中的应用

本文研究杭州钱塘江沿岸工程开挖废弃的砂质粉土经处理后,用于市政道路路床修筑的应用方案。研究将基于室内实验进行,是后续实验研究的前序部分。室内实验针对某固化剂及某混合料进行了最佳配合比研究,将实验结果进行交叉口对比。并根据经济分析的结果,得出基于室内实验的最佳配合比。该成果将为后续现场实验打好理论基础,并缩小现场实验的实验范围,提高研究效率。

黄泛区非饱和砂质粉土的土-水特征曲线试验研究

为了确定黄泛区非饱和砂质粉土的土-水特征曲线,以开封市朗润园小区的地下土为试验对象,通过滤纸法对其进行了室内试验研究,并利用Van Genuchten模型对试验测定出的土-水特征曲线进行了拟合。研究结果表明:非饱和砂质粉土的进气值约为9.5kPa,残余饱和度对应的吸力值约为73.5kPa,非饱和土的减饱和过程具有明显的阶段特征。根据拟合出的含水率和吸力之间的函数关系,可以预测黄泛区非饱和砂质粉土的土-水特征曲线。

滑坡冲击作用下的阶地砂质粉土层液化机理

为探究阶地饱和砂质粉土在黄土滑坡冲击荷载作用下的力学机理,选取泾阳南塬典型黄土滑坡LD37为研究对象。通过基本性质测试获取了阶地砂质粉土的物理、水理、颗粒级配和矿物组分等指标。采用自制冲击设备进行了3种饱和度条件下的冲击试验,并对水分迁移和剪切强度变化等问题进行了分析,在此基础上探讨了冲击液化机理。结果表明:冲击荷载会使砂质粉土内部的总应力与孔隙水压力剧增,在应力波的作用下,出现多个峰值,且孔隙水压力在1 s内难以完全消散;80%与90%饱和度的砂质粉土受冲击会在深度方向上形成不同程度的液化,而70%饱和度的砂质粉土受冲击后沿深度方向并未发生液化;砂质粉土发生冲击液化时下部水分会向上部迁移,导致其上部土层含水率骤增,剪切强度骤减;冲击液化过程可划分为初始阶段、冲击挤压阶段和冲击回弹阶段。砂质粉土的冲击液化机理是一种由于快速冲压土体的不排水行为,导致其颗粒原始骨架结构破坏重组,从而引起其内部孔压快速积累的一种液化行为。

上海苏州河故道砂质粉土液化综合判别

本文根据工程实际的大量现场测试和室内试验 ,提出了上海苏州河故道砂质粉土综合运用宏观评判和微观定量判定进行液化评价的原则和方法。对上海地区地基土液化判别有一定的实际意义。

上海地区第⑤_2层砂质粉土的液化特性试验研究

针对目前上海地区第⑤2层砂质粉土的液化特性尚缺乏研究的实际问题,结合上海某电厂海底隧道的工程实例,基于动三轴试验,对场地内第⑤2层土体动力特性进行研究.内容包括往返作用力、固结压力、结构性、颗粒组成等因素对于液化特性的影响,确定了场地内饱和粉性土的抗液化强度指标等.通过Seed简化法,判别该土层地震液化可能性,给工程场地抗震设计及液化防治提供了科学依据,同时对类似工程的可液化场地处理可以有良好的借鉴.

SY土壤固化剂对砂质粉土工程性能的影响研究

采用SY土壤固化剂,以砂质粉土为固结对象,分别在水泥含量10%、15%和20%,固化剂掺量为0.5%、1.0%、1.5%和2.0%时,制成最大干密度的试样,进行了3、7、14和28 d无侧限抗压强度试验,28 d劈裂抗拉强度试验,水泥含量20%时,1.0%、1.5%和2.0%固化剂掺量时的抗渗试验,以及水泥含量20%、1.5%固化剂掺量时的冻融循环试验。结果表明,SY固化剂能显著提高砂质粉土的力学性能、抗渗、抗冻性能;在同一个固化剂掺量下,其力学性能、抗渗、抗冻性能随着水泥含量的增加而提高;固化剂掺量、水泥含量与土壤含量三者之间存在协调性。SEM测试和机理分析表明,SY土壤固化剂生成的大量二氧化硅凝胶和微膨胀的钙矾石晶体,使内部结构更加致密,从而提高了砂质粉土的宏观力学性能和抗渗、抗冻性能,可用于渠道防渗工程中。

砂质粉土冲击液化微观机理研究

近年来,土体冲击液化引起的工程地质问题已经广泛地出现在人们的视野中,但目前对于土体冲击液化机理的研究尚不够完善。本文通过冲击液化试验及相关微观试验,揭示了不同冲击能下砂质粉土的孔压发育与微观结构变化情况,在此基础上,从微观角度对砂质粉土冲击液化机理进行了讨论。结果表明:砂质粉土受冲击液化会出现明显的孔压激增现象,且单位冲击能下激发的孔压随落距增大而减小,并伴随明显的微结构变化;冲击液化作用主要从土体颗粒接触关系、颗粒形态,孔隙大小、形态及方向等方面改变了土体的微观结构;颗粒骨架破坏与孔隙收缩是土体冲击液化的主要微观机理,不同冲击能下土体的液化机理也由于骨架破损和孔隙收缩程度不同而产生出相应的差异。

水泥-水玻璃双液注浆在砂质粉土地基处理上的应用

在江苏沙钢集团淮钢特钢有限公司南岸码头扩建工程中，码头前沿空箱挡墙地基土为砂质粉土。因该层厚度较薄，设计过程中考虑换填水泥土对地基进行处理。但空箱挡墙基坑开挖后，发现地基土渗水严重，对地基扰动很大，无法进行换填水泥土施工。施工场地处于京杭运河两淮段，航道交通繁忙。且为汛期施工，如采用水泥土搅拌桩对地基进行处理，注浆结束28天后需进行质量检测，待复合地基承载力满足设计要求后，进行基坑开挖、上部结构施工．施工工期将远超预期。因此考虑更改设计，使用水泥一水玻璃双液注浆方式对地基进行处理，以加快复合地基凝固时间，减少施工工期。

上海奉贤区砂质粉土压缩模量的概率分布

收集、整理了上海奉贤区10个工程场地的岩土工程勘察报告,对砂质粉土层的压缩模量做了统计,并利用2χ比较法,建立了概率分布模型,并得出Beta分布是最优概率分布。

富水砂质粉土地层基坑围护结构施工技术

基坑围护结构是基坑安全稳定的最基本保障,杭州解放路延伸线新城隧道基坑开挖深度大、地下水位高、地质差,围护结构施工难度大。结合工程实际,分析介绍了基坑施工过程中围护结构的施工技术及辅助性措施。

无填料振冲法在砂质粉土闸基加固中的应用

采取无填料振冲法是一种成熟的地基加固方法,具有施工简便、工期短和造价低等优点,目前在饱和疏松的砂质粉土地基加固上不乏实例,但其加固效果尚无明确的评价。以浙江省慈溪地区某水闸工程为例,通过改进和革新传统的振冲工艺及施工参数,证明采用无填料振冲法加固砂质粉土地基是可行的,拓展了振冲法的应用范围。经过2 a多时间运行,工程的各项检测指标均满足设计要求,为今后研究粉土地基加固法和改进有关工艺参数积累了工程经验。

基于GDS的非饱和砂质粉土的三轴试验研究

利用高级静力三轴试验仪器(GDS)对气压沉箱施工现场具有代表性的第5层砂质粉土进行了非饱和土固结不排水三轴试验(CU)研究。研究了在孔隙水压和孔隙气压共存条件下砂质粉土的抗剪强度、有效应力路径和应力应变关系等物理力学参数的特性。试验结果表明:砂质粉土非饱和强度在低吸力范围内,有效内摩擦角近似为39°,而有效黏聚力c'加基质吸力(ua-uw)产生的黏聚力约35.7kPa。由于基质吸力的存在,非饱和土的强度参数略有提高。为气压沉箱的刃脚结构设计和周边土体的沉降计算提供了可靠的物理力学参数。

钻孔灌注桩在富水砂质粉土层中塌孔分析及对策

本文结合工程施工的具体情况 ,简述砂质粉土层在富水情况下的力学特性 ,分析钻孔灌注桩在此土层施工过程中孔壁坍塌的原因 ,确定孔壁防塌措施 。

高压旋喷桩在砂质粉土中的施工质量控制

在砂质粉土中进行高压旋喷桩施工,若按一般工艺施工,其成型质量较差,而且水泥土极限抗压强度较低,难以达到设计要求。为此,结合工程实践,对砂质粉土中高压旋喷桩的施工工艺进行了对比,并采用单重管工艺、黏土固化剂代替水泥等方法进行施工,使施工质量得到了较好地控制。

疏松砂质粉土中沉管桩施工的几个问题

通过某污水处理厂生物反应池及二次沉淀池等构筑物的地基处理实例 ,介绍了采用沉管夯扩桩作为抗拔桩在疏松的砂质粉土中施工时容易发生的几个常见问题 。

砂质粉土中夯扩桩事故分析与补桩设计

杭州某工程桩基础施工完毕后,砂质粉土中夯扩灌注桩桩身出现了严重质量问题,静载试验发现单桩承载力低且离散性大,低应变动测中约39%的桩桩身缺陷,现场开挖发现桩身浅部离析。综合分析表明:锤击夯扩桩施工导致砂质粉土液化,相邻基坑井点降水引起地下水流网改变加剧了夯扩桩浅部桩身的离析,说明该场地设计采用夯扩桩基础不妥。最后对厂房和办公楼事故夯扩桩采用承台中补打长预应力管桩处理方案。现工程主体已结顶,最大沉降量只有2 mm,说明补桩处理方案效果良好。

砂质粉土地质条件下地铁车站之施工技术研究

在砂质粉土地质条件下进行地铁车站基坑施工,极易产生渗水、流砂及坍塌现象。根据同等地质条件下上海M8线嫩江路地铁车站基坑施工的得失,对开鲁路地铁车站的施工进行研究分析,提出了相对应的改进措施,取得了成功,其经验可为类似工程提供借鉴。