硬化指数n对两种不同原料冷轧板成形性能的影响

分析比较了分别以CSP热轧板和常规工艺热轧板分别为原料所生产冷轧板的硬化指数n特性,同时运用专业冲压软件PAM-STAMP对两种冷轧板的胀型实验进行数值模拟,对比分析两种不同原料冷轧板在板厚、摩擦系数等不同因素下的胀型深度。实验结果表明,小应变范围内n的差异较大,以常规工艺热轧板为原料的冷轧板的成形性能比以CSP热轧板为原料的冷轧板的成形性能稍好。

应变硬化指数(n值)公式的探讨

按GB/T 5028-1999标准规定的应变硬化指数(n值)方法进行测试和计算,则其中数据的分析和计算非常繁琐且容易出错。通过大量的试验证明,采用两点法分析既方便又准确,与用五点法分析相比两者相对误差在0.5%以内,极大地提高了工作效率。

拉伸应变硬化指数(n值)的测量结果不确定度评定

介绍了拉伸应变硬化指数(n值)的测量结果不确定度的评定方法。按照力和相应的应变等不同因素,对用最小二乘法得到的n值进行不确定度评定。

拉伸应变硬化指数的解析测定及力学分析

基于Hollomon公式σ=kεn所定义的有关应变硬化指数 (n值 )力学本质 ,本文提出了求解金属材料均匀变形阶段n值的新的测试手段 ,包括差分平均法 (DAM)与解析拟合法 (APM)。以国标线性回归法所得结果为参考基准 ,DAM与APM在规定应变范围 (以 10 %～ 2 0 %为例 )内所测出的n值具有极高的准确度和可靠性。借助解析拟合法单点n值测定技术和高分辨率的Zwick材料拉伸试验机 ,本文详细论述了载荷极值点上应变硬化指数与均匀延伸率的相关特性 ,并从实验上证实了关联公式n =ln (1+Agt)。此外 ,本文也探讨了差分法具有数据处理方便、计算结果可靠的特点 ,以及能够在拉伸试验过程中动态实时地显示n值随应变量变化的半定量关系曲线。

拉伸应变硬化指数的测试及方法比较

针对ISO 10275:2007及GB/T 5028—2008中对于材料在拉伸时呈现锯齿屈服效应曲线如何计算拉伸应变硬化指数n值的问题,就未呈现锯齿屈服效应的曲线和呈现锯齿屈服效应的曲线,采用国际线性回归法计算n_(ine),并用ZwicK试验机采用回归法测试n_(test)以及用差分平均法测试n_(single),同时对三种测试方法进行比较。结果表明:对于不呈现锯齿屈服效应的曲线,可以同时采用上述三种方法;而对于呈现锯齿屈服效应的曲线,不能采用差分平均法测试n_(single),只能采用国际线性回归法计算n_(line),以及采用ZwicK试验机用回归法测试n_(test)。且对于呈现锯齿屈服效应的曲线测试n_(line)和n_(test),回归区间不宜太小。

304应变硬化指数及塑性应变比的测量准确性研究

结合本单位现有条件,针对奥氏体不锈钢304,进行大量试验,并通过数据分析,得出平行部宽度、试样平行部形状公差、平行部长度以及应变水平等测试因素对n值、r值的影响特性,找到准确测量n值、r值的方法和日常检验中应注意的事项,供检验人员检测时使用。同时,各因素对n值、r值的影响规律也可供科研人员使用检验数据时进行参考。

板料n值测量方法的研究

在板料冲压成形过程中 ,板料的硬化指数n值具有十分重要的意义 ,因而n值的测量无论对理论研究还是对工程实践都非常必要。因此 ,涌现出众多的硬化指数n值的测量方法。到目前为止 ,常用的测量方法主要有一点法、两点法、阶梯形试件拉伸法等。这些方法各有其优缺点 ,其共同不足就是用这些方法测定的n值反映的只是均匀塑性变形阶段的硬化性能。为此 ,本文基于常规单向拉伸试件在拉断后出现的锥形现象 ,以拉伸过程中的3个特征点 (屈服之后靠近屈服的一点、最大载荷时刻的点和断裂时刻的点 )为基础 ,提出了一种测量n值的新方案———三点法。在此方案中 ,用 3个特征点表征的两个n值分别描述了板料在均匀塑性变形阶段和随后大塑性变形阶段的硬化性能 ,而大塑性变形在板料成形过程中是必不可少的。本文通过对软钢板、紫铜板等进行的试验研究 ,证明了此方案是可行的。而且 。

生产检验中测试材料n值的方法

针对目前测试材料在高温条件下应变硬化指数n值无相应试验标准,但针对超超临界汽轮机组中所用材料在高温条件下测试n值需求较大的状况,采用CMT 5105万能试验机在常温和高温条件下对汽轮机密封圈材料06Cr25Ni20测试真应力—应变曲线和n值,并采用数理统计的方法对n值进行统计。讨论不同拉伸速率和取点数量对n值统计结果的影响,试验结果表明:当取点数量达到或超过10点时,材料06Cr25Ni20在620℃的n值的离散程度明显降低,其95%的置信区间更加精确。

5052铝合金板材的应变硬化行为模型探讨

研究了5052铝合金板材的应变硬化特征,并根据几种经验关系模型对该合金板材应变硬化行为进行非线性拟合,通过拟合结果残差平方和、相关系数的平方值R2检测法和应变指数n值的变化趋势检测法来共同评判应变硬化行为数学模型的准确性。结果表明,应变硬化指数n随着应变的增加呈抛物线式曲线变化,=B数学模型是最为适合描述5052铝合金应变硬化行为的经验关系模型。

昆钢冷轧钢板n值、r值测定

测定昆钢生产的St12、SPCC、Q195和攀钢生产的St12的n值、r值，分析试验结果，研究n值、r值在整个应变区间的变化趋势。

马氏体体积分数对热轧双相钢力学性能和n值的影响

通过热轧和模拟超快冷试验,试制出780 MPa级热轧双相钢,研究了马氏体的含量、形貌、分布对热轧双相钢力学性能和n值的影响。结果表明,试验钢经850℃终轧后,组织为铁素体＋马氏体,抗拉强度853 MPa,屈服强度464 MPa,屈强比0.54,伸长率19.5%,n值0.14,达到热轧DP780性能要求。在高马氏体含量下（〉28.2%）,随着马氏体含量的增加,组织中的马氏体由弥散分布的片状马氏体逐渐转变为连续的板条状马氏体,马氏体的尺寸逐渐增加;而多边形铁素体部分转变为准多边形铁素体,铁素体尺寸逐渐减小。热轧双相钢的强度和屈强比逐渐提高,而伸长率和n值逐渐降低。

铝合金薄板n值和r值测试的影响因素分析

拉伸应变硬化指数(n值)、塑性应变比(r值)已成为评价材料成形性能的重要指标,因此,n值、r值测试数据的准确性就显得特别重要。本文针对测试中影响n值、r值结果的几个主要因素进行了分析讨论。结果表明,试样尺寸在(12.50±0.20)mm范围内,对n值测试结果几乎无影响;同一个试样用方法A与方法B计算的n值、r值有一定差异;试样装夹偏移角度不超过±3.6°时,对n值几乎无影响;对于全自动引伸计,试样装夹偏移角度对r值影响明显,极限情况下,偏移角度的绝对值达到0.7°时即可能导致r值明显增大。

6016铝合金高温流变应力行为研究

在变形温度420～540℃、应变速率0.001～1s-1时,利用Gleeble-1500热模拟试验机采用圆柱体等温热压缩试验对6016铝合金热变形流变应力行为进行研究,讨论实验条件对应变硬化指数n和应变速率敏感性指数m的影响。结果表明:6016铝合金流变应力受应变速率和变形温度的影响明显,流变应力随变形温度升高而降低,随应变速率提高而增大;当温度大于420℃时,应变硬化指数n受温度和应变速率影响较小;温度为500℃、应变速率为0.001s-1时,其应变速率敏感性指数m达到0.3036;可用Zener-Hollomon参数的双曲正弦形式来描述6016铝合金热压缩变形时的流变应力行为;拟合曲线与实验曲线能很好吻合。

6016铝合金高温流变应力行为研究

在变形温度为420～540℃、应变速率为0.001～1 s-1的条件下,在Gleeble-1500热模拟试验机上采用圆柱体等温热压试验对6016铝合金的热变形流变应力行为进行研究,讨论实验条件对应变硬化指数n和应变速率敏感性指数m的影响。结果表明:6016铝合金流变应力受应变速率和变形温度的影响明显,流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率提高而增大;当温度大于420℃时,应变硬化指数n受温度和应变速率的影响较小;当温度为500℃、应变速率为0.001 s-1时,其应变速率敏感性指数m达到0.3036;可用Zener-Hollomon参数的双曲正弦形式来描述6016铝合金热压缩变形时的流变应力行为;热变形流变应力的拟合曲线与实验曲线能很好吻合。

冷轧深冲钢的综合成形性能研究

冷轧深冲钢(即IF钢)的成形性能是其冲压加工时保证零件质量最重要的因素。通过静态拉伸、织构分析、成形极限等试验方法,分别研究了IF钢的基本成形性能和模拟成形性能。试验结果表明:IF钢具有优异的力学性能、高的延伸率、高的应变硬化指数、高的塑性应变比以及低的平面各向异性度。此外,IF钢的成形极限较高,深冲及复杂变形时有较高的安全裕度。

椭圆盒拉深成形的数值模拟

在板料的冲压成形过程中,应变硬化化指数n和厚向异性系数r是两个重要的材料力学参数.采用DYNAFORM软件通过对椭圆盒的拉深成形过程进行数值模拟,研究了应变硬化化指数n和厚向异性系数r对零件成形性能的影响.