增材制造316L不锈钢组织结构特征与硬化机理

通过电弧送丝技术(WAAM)、激光同轴送粉(DED)以及激光选区熔化(SLM)增材制造技术制备出含有不同胞晶/枝晶尺寸的316L不锈钢,揭示了枝晶/胞状结构的形成及对力学性能的影响。结果表明:WAAM、DED和SLM试样的胞晶/枝晶尺寸依次减小,对应的冷却速率依次增大。同时,在WAAM和DED样品中枝晶/胞晶间区域发现骨状δ铁素体以及Cr、Mo的富集,但在SLM样品中未观察到以上现象,这主要是因为SLM过程中的高冷却速率显著抑制了δ铁素体的形成和元素偏析。WAAM、DED、SLM样品的显微硬度依次增加,其硬化机制与凝固胞状结构尺寸密切相关,且增材制造过程的热应力导致的高密度位错也对硬度有一定贡献。

BF-ECC力学性能及应变硬化机理研究

火灾、爆炸等突发事件时常威胁人们的生命和财产安全,研发一种抗爆炸、抗冲击的建筑材料成为较为热门的研究方向。通过多缝开裂的应力准则设计配合比,掺入玄武岩纤维使复合材料发生应变硬化;并研究了裂缝数量和宽度随纤维掺量的变化规律,得出复合材料的强度和延性同时随着玄武岩纤维掺量的增大而提高的结论。薄板拉伸试件多缝开裂的裂缝宽度保持在3μm。还利用纤维简化模型对裂缝间距进行计算,与实测裂缝间距误差在10%以内;给出了玄武岩纤维应变硬化水泥基复合材料的峰值强度计算式,并用于预测高强水泥基体改变玄武岩纤维掺量的峰值应力。

超快硬磷酸盐修补水泥水化硬化机理的研究

通过测定磷酸镁水泥的水化热和水泥净浆不同龄期的磷酸根离子浓度的变化 ,探讨了磷酸镁水泥水化硬化机理 ,并借助 XRD、SEM等手段对磷酸镁水泥硬化体的微观结构进行了分析。

水性环氧树脂-水泥-乳化沥青复合胶结体系的硬化机理

采用XRD,SEM及红外光谱测试方法对水性环氧树脂-水泥-乳化沥青(CAE)复合胶结体系不同龄期硬化产物以及微观形貌进行分析,并研究其胶结硬化机理。研究结果表明:水性环氧树脂中与水泥水化产物发生了化学反应,生成含钙络合物,并延迟了Ca(OH)2的结晶;CAE复合胶结体系形成了以沥青胶结物、水性环氧树脂固化物与水泥水化产物交织共生的一种空间网络结构。

高锰钢形变过程中加工硬化机理的研究

采用Gleeble-3500试验机对ZGMn13Cr2高锰钢进行0.1s-1应变速率下的室温压缩实验,应变量分别为5%,30%和50%.利用金相显微镜、维氏显微硬度机、XRD和TEM等方法,研究了压缩变形量对ZGMn13Cr2显微组织衍变及加工硬化机制的影响.结果表明:高锰钢压缩变形后晶粒内出现大量变形带,变形带相互交叉、缠结、割截.压缩变形量为5%时,高密度位错相互缠结呈位错胞或者位错墙,压缩变形量为30%时,基体内出现形变孪晶,随着变形量的进一步增大,孪晶的密度和体积分数增大,水韧态高锰钢在压缩变形量为50%的条件下,其显微硬度与初始态相比提高了125%,达到HV560.8.XRD结果显示,压缩变形后基体组织为奥氏体和少量的碳化物,未发现相变诱发马氏体组织.随着变形量的增大,高锰钢加工硬化机理由位错强化机制向形变孪晶强化为主、位错+少量层错强化机制为辅的机制转变.

水泥加固土硬化机理初探

水泥加固土的强度主要来自于水泥水化产物的胶结作用。本文选用四种土样制成水泥加固土，通过时其中孔隙水化学成份分析等试验得出：水泥加固土的孔隙水中Ｃａ（ＯＨ）＿２可能不饱和；土样对ＯＨ￣－，ＣａＯ的吸收量越大，则生成水化硅酸钙所必需的ＯＨ￣－，Ｃａ￣（２＋）浓度越低，因而水泥水化物生成量越少，导致水泥加固土强度越低。反之亦然。在此基础上，提出了水泥加固土的硬化反应模式。

高强磷石膏建材的硬化机理

研究了磷石膏高强度新型建材的强化机理,探索了一条不同于国外高压流程的新路。

碱激发烧煤矸石胶凝材料的硬化机理研究

利用XRD,IR,SEM等方法,研究了NaOH、KOH和钠水玻璃激发烧煤矸石的反应进程和水化产物,对其力学性能、微观结构和硬化机理进行了探讨.结果表明:水化产物是类似于沸石类结构的无定形碱-硅铝凝胶,碱溶液、液固比、养护温度和养护时间等因素影响着水化产物及其强度的形成.采用模数为1 23钠水玻璃与烧煤矸石混合(液固比0 3),在90℃养护条件下反应生成无定型的碱-硅铝酸盐凝胶,而在65℃养护时,硬化浆体中还存在有一定量未反应的硅酸钠晶体.

水泥-乳化沥青-环氧乳液复合胶浆硬化机理研究

针对水泥路面表面损伤修补材料应当具有良好的适应性、界面粘结强度高和较强耐久性等特点,对砂浆类修补材料进行复合改性,研发出一种新型有机-无机类复合修补材料--CAE复合胶浆。对不同龄期的CAE砂浆进行抗折、抗压试验以及冲击韧性试验并采用XRD、红外光谱和SEM等微观测试方法研究其硬化机理。研究结果表明,环氧乳液掺量为30%时,CAE复合胶浆抗折强度与普通砂浆差别不大,抗压强度较普通砂浆低,但冲击韧性显著提高。加入乳化沥青和环氧乳液能够延缓水泥水化但不能阻碍水化进程,环氧乳液能够在CAE复合胶浆中完全固化,乳化沥青和环氧乳液固化形成的网络结构与水泥水化产物相互交织穿插,有效改善了CAE复合胶浆材料的孔隙结构。

金属基陶瓷涂层的硬化机理研究

研究主要以磷酸二氢铝无机胶粘剂、陶瓷骨料为原料制备的金属基陶瓷涂层的硬化机理 .发现 :陶瓷涂层可采用化学硬化和热硬化 ,其硬化机理分别是与硬化剂反应 ,或在加热条件下 。

硅溶胶型壳中NH_4Cl水溶液的硬化机理

采用胶态浇注成型法成型,不添加NH4Cl水溶液的硅溶胶型壳的硬化时间为38 h;添加NH4Cl水溶液的硅溶胶型壳的硬化时间仅为1 h,同时有一种刺激性气味气体产生,表明NH4Cl水溶液有促进硅溶胶型壳硬化的作用,并且发生了化学反应,放出NH3。借助硅溶胶的结构、胶凝原理、热力学和动力学理论,分析了NH4Cl水溶液在硅溶胶型壳成型中的硬化机理。

金属材料的激光相变硬化机理及其工艺参数优化

简要介绍了激光表面技术中的激光相变硬化,阐述了金属材料的激光相变硬化机理,分析了激光功率、扫描速度和光斑直径等工艺参数对硬化效果的影响,指出用激光能量密度描述激光加工工艺参数之间的耦合作用对硬化效果的影响规律。

高锰钢爆炸硬化机理分析

对爆炸后高锰钢的表层和亚表层的物相进行XRD分析,对爆前、爆后衍射花样进行标定,对显微组织进行对比分析。结果表明:爆炸硬化处理后高锰钢的组织仍为奥氏体,未发生马氏体转变。爆炸硬化的微观机理为:在炸药爆炸产生的巨大爆轰压力作用下,爆后高锰钢晶体各晶面的晶格常数增大,加剧了晶格畸变,在高锰钢内部形成大量位错和层错,这些高密度的位错和层错阻碍位错运动,使高锰钢硬化。

赤泥免烧砖的制备与硬化机理研究

以赤泥、粉煤灰为主要原料,利用河砂作为骨料,适量生石灰、石膏、水泥为固化剂和激发剂,来制备赤泥免烧砖.分析了免烧砖的性能与组成,并讨论了赤泥免烧砖的水化与硬化机理.

高锰钢加工硬化机理研究

简要介绍了关于高锰钢加工硬化机理的几个假说:形变马氏体硬化假说、孪晶硬化假说、高位错密度硬化假说、动态应变时效硬化假说、综合作用硬化假说、Fe-Mn-C原子团硬化假说。我们通过SEM、TEM、EDAX、穆斯堡尔谱实验、电子探针等方法对高锰钢进行研究分析后认为上述几种机理在不同条件下都对高锰钢加工硬化起不同程度的作用,我们也发现随高锰钢中的锰、碳含量的增加高锰钢表现出更好的加工硬化能力,我们认为是由于对高锰钢加工硬化起主要作用的Fe-Mn-C原子团而引起的。

钡渣胶结料硬化机理研究

生产钡渣砖是治理钡渣的一条有效途径。钡渣砖中的胶结料，是以钡渣为主要组分并加入硅酸盐水泥熟料及其他工业废渣，经过混合粉磨而制取的。本文讨论了钡渣胶结料的硬化机理。

水玻璃材料改性、硬化机理及应用前景

水玻璃复合材料是一种利废、节能、低污染的高绿色度材料,在国家提倡"节能减排"的形势下,研究和应用水玻璃环境友好型材料必然会有良好的市场效益。本文叙述了水玻璃的特性、改性方法、硬化机理、应用领域以及制备方法,具有广阔的市场应用前景。

302HQA钢的冷变形硬化机理研究

通过Gleeble-1500上的室温压缩实验、微观组织分析、X-射线衍射分析、磁性测量等手段,系统研究了302HQA钢的冷变形规律。结果表明,302HQA钢冷变形过程的冷作硬化是位错塞积和形变诱发马氏体相变综合作用的结果;减少冷变形过程中形变马氏体的含量,可以降低冷镦钢成型过程的开裂现象。

硅酸胶体的硬化机理与复合型壳工艺

硅酸胶体具有失去稳定性而凝聚硬化的趋势。若改变其电位状态，胶体就会转变为固态凝胶。采用交替硬化工艺，可使硅酸乙酯涂料和水玻璃涂料离开各自的稳定区域，迅速硬化，制成综合工艺性能良好的复合型壳。

超高性能混凝土配合比设计模型、水化硬化机理及微观结构的研究进展

从超高性能混凝土(UHPC)配合比设计模型入手,综述了目前UHPC配合比模型研究现状,并在此基础上,介绍了其水化硬化和微观结构形成机理,总结了UHPC现有的不足并展望了其未来研究的方向,可为轻质低收缩UHPC的设计和开发提供参考。