反应钎涂碳化物/铁基合金复合涂层的组织结构

以钛粉、钛铁粉、铁粉、胶体石墨、铬铁粉和Cr3C2粉为原料,通过真空反应钎涂在低碳钢基体上制备了碳化物/铁基合金复合涂层。利用X射线衍射(XRD),扫描电镜(SEM)和能谱EDS分析了碳化物/铁基合金复合涂层的组织结构。考察了Ti的不同添加方式对复合涂层中组织结构的影响,并探讨了复合涂层中TiC形成机理。结果表明:碳化物/铁基合金复合涂层由Fe基合金基体相,Cr3C2和TiC组成。Ti的添加方式主要影响涂层中的TiC的形态和分布状况,而对Cr3C2的影响很小。分析认为,在碳化物/铁基合金复合涂层中,Ti与C的反应模式有两种,分别与Ti的添加方式相对应。

Ti的添加方式对反应钎涂碳化物/铁基合金复合涂层组织结构的影响

利用钛铁粉、纯钛粉、铬铁粉或纯铬粉、硼铁粉、镍粉、硅粉和胶体石墨粉,真空条件下通过反应钎涂在低碳钢基体表面制备与基体为冶金结合的碳化物/铁基合金复合涂层。研究Ti的添加方式对涂层组织的影响。试验结果表明,涂层组织结构由粘结相Fe基体相和增强相碳化钛、碳化铬构成。Ti的添加方式对涂层组织结构影响很大。不同的Ti添加方式,导致涂层中碳化钛形态及涂层致密度差别较大。分析认为,Ti的添加方式对涂层组织结构的影响是由于涂层TiC合成时受到的动力学条件不完全相同造成的。

车轴钢表面激光熔覆铁基合金涂层研究

通过激光熔覆技术在车轴表面熔覆一层高强度铁基合金形成复合涂层,研究了复合涂层制备过程中,激光功率、扫描速度、送粉量三个参数对熔覆涂层质量的影响,并且通过正交实验法得到最佳制备工艺。测试结果表明,在此工艺下制备的铁基合金涂层的硬度约为890 HV,是原有基体材料EA4T钢(280 HV)的3倍多。对磨实验中,铁基熔覆涂层损失量较小,约为0.1 g,远小于对磨金属的损失量。铁基合金涂层的硬度和耐磨性相较于基材都得到较大提高。

激光熔覆Fe+B_4C复合涂层的组织及耐磨性

利用激光器在SPHC钢基材表面激光熔覆w(B4C)=5%的Fe基复合涂层(Fe+B4C),对熔覆层的组织形貌及耐磨性进行分析,并与铁基合金涂层(Fe55)作对比研究。结果表明,Fe55熔覆层主要为有明显方向性的柱状枝晶组织,由α-Fe枝晶固溶体与枝晶间共晶组织(-αFe+Cr23C6)组成;加入B4C后,改变了铁基熔覆层的凝固特征,Fe+B4C熔覆层主要由组织均匀、无明显生长方向性的α-Fe杆状枝晶固溶体与其间的共晶组织组成,共晶化合物相明显增多,主要有Fe2B,CrB,Cr23C6,Cr7C3,Fe3(B,C)等。Fe+B4C复合涂层的硬度及耐磨性比Fe55涂层明显提高。

中温固体氧化物燃料电池SUS430/La_(0.8)Sr_(0.2)MnO_3复合连接板材料制备研究

采用溶胶凝胶和等离子喷涂的方法 ,制备了SUS4 30 La0 .8Sr0 .2 MnO3复合连接板材料。通过TG、IR和XRD分析了La0 .8Sr0 .2 MnO3凝胶烧结过程 ;采用SEM、四探针法和氧化增重法分别研究了SUS4 30 La0 .8Sr0 .2 MnO3复合连接板材料的形貌、电子导电能力和高温抗氧蚀能力。经比较研究发现 ,溶胶凝胶和等离子喷涂都可以制备出高性能的SUS4 30 La0 .8Sr0 .2 MnO3复合连接板材料 ,陶瓷涂层致密度分别达到了 94 .6 %和 97% ;且腐蚀速率由SUS4 30材料的10 4 .93μg2 ·cm- 4·h- 1 分别降低到 2 6 .91μg2 ·cm- 4·h- 1 和 2 0 .39μg2 ·cm- 4·h- 1 ,在 80 0°C下它们的电导率分别为 11.17s·cm- 1和 12 .6 6s·cm- 1 。