用磁性法测定大型球罐残余应力

介绍了用磁性法测定大型球罐残余应力方法 ,通过对 80 0 0 m3液化石油气球罐和 1 0 0 0 0 m3天然气球罐的实测 ,阐明采用该方法测定大型球罐残余应力的优越性。

基于磁性法的钢中残余奥氏体含量测定方法与装置

阐述了磁性法测定钢中残余奥氏体含量的原理和方法,并研制了一种基于磁性法的钢中残余奥氏体含量测定装置。该测定装置可以实现换向法、甩脱法和动态法等3种残余奥氏体含量测定方法,其中换向法和甩脱法以不同方式静态测定残余奥氏体含量,动态法能够在试件拉伸过程中连续、快速地动态测定残余奥氏体含量与应变的对应关系。该测定装置以LabVIEW为平台,构成了虚拟仪器系统,对数据进行采集、分析和处理,实现了可视化操作、自动测量、曲线显示和数据保存等功能。使用该装置采用3种方法分别对M50NiL轴承钢中的残余奥氏体含量进行了测定,试验结果表明该测定装置能够精确地测定钢中的残余奥氏体含量。

焊缝残余应力的磁性法和盲孔法测试及讨论

本文讨论了磁性法中灵敏系数α的确定,结果得到笼统地用母材的α值来计算焊缝及焊缝熔合线附近的应力是不适当的;同理,盲孔法中亦不宜用母材的机械能来笼统地计算上述区域的应力值。在磁性法中,理论上讲角θ_1与θ_2应相等,但实测结果表明,θ_1与θ_2有差异,因此θ_1与θ_2应以实测为准。

焊缝残余应力的磁性法和盲孔法测试

对未经热处理和焊后热处理的两种16MnR平板对接焊缝应力,分别用磁性法和电测盲孔法进行了测试,得到了满意的结果。同时在磁性法计算过程中,考虑到平板对焊理论和实际情况,对σ_x进行了舍取计算。实测结果表明,磁性法中的θ_1与θ_2并不存在理论上的等值性。讨论了磁性法中灵敏系数α的确定,角θ_1与θ_2存在较大差异的原因以及盲孔法中有关系数的选用。笔者认为。

磁性法测定A633D钢焊接接头残余应力的研究

本文介绍了一种无损伤测定焊接残余应力的方法 ,即磁测应力法 ;采用该方法对A6 33D焊接接头焊缝正面及其背面不同位置的焊接残余应力进行了测试 ;并分析了焊接接头残余应力的分布规律。试验结果表明 :该测试方法可靠性好 ,且不损伤焊接接头。

磁性法与X光衍射分析等淬贝氏体球墨铸铁中残余奥氏体

用磁性法与X光衍射分析等淬贝氏体球铁中的残余奥氏体并讨论了测量精度.

统一标样磁性法测量GCr15钢残余奥氏体量的尝试

本研究首先摸索了磁性法测残余奥氏体所需的标样处理工艺 ,认为GCr15钢经10 5 0℃淬火 ,-78℃× 1.5h深冷处理 ,2 80℃× 2 0min回火可得到全马氏体组织。用该标样测定不同工艺处理GCr15钢的残余奥氏体量 ,虽然各工艺的淬火温度不同 ,但经 >15 0℃回火后 ,回火马氏体的碳含量将趋于一致。经 85 0℃淬火 ,180℃、2 0 0℃、2 3 0℃、2 60℃、2 80℃分别回火 10min、2 0min、3 0min后GCr15钢组织中残余奥氏体含量的变化趋势与资料曲线相吻合。经 85 0℃淬火 ,2 0 0℃× 2 0min回火后 ,钢中残余奥氏体量为 10 %左右 ,满足使用要求。统一标样磁性法已被实践证明简便可行。

球罐残余应力的磁性法检测

大型球罐的球壳板，一般都采用钢板压制成型后运抵现场拼装组焊，然后进行消除应力的整体热处理。由于现场的客观条件限制，往往焊接接头的焊接残余应力和拼装应力得不到完全的消除，致使焊接接头区域还存在较高的残余应力。残余应力对结构强度、断裂韧度、疲劳及抗应力腐蚀性能都将产生很大的不良影响。特别是球罐储存液化石油气时，在残余应力和工作应力、介质、焊接接头淬硬组织的共同作用下，往往导致焊接接头的应力腐蚀开裂。

小盲孔法和磁性法测残余应力的比较

本文对目前在焊接结构残余应力测试中应用最广的小盲孔法及磁性法进行比较。首先进行标定、得到了必要的数据及图表,然后进行测试比较。结果表明,可比性较差。文中分析了造成误差的原因,并指出,虽然目前对磁性法的测量精度还有争议,但用其检测消除焊接结构中残余应力的效果是可靠的。

电力钢结构、金具及紧固件热镀锌层厚度磁性法测量标准的比较

对比了电力钢结构、金具及紧固件产品相关标准对热镀锌层厚度磁性法测量的相关规定,对有关标准的修订给出了一些建议。

混合办公废纸附聚-磁性法脱除胶粘物的研究

对混合办公废纸进行附聚-磁性法脱除胶粘物(DCS)的附聚实验,结果表明,在温度75℃、时间45min、pH值11、浆浓4%、附聚用量2%、磁铁矿用量0.1%的附聚条件下,达到废水中DCS2.374g/L、浆中DCS0.216g/L、纸浆白度89.6%ISO的附聚效果。

基于与射线法对比的锅炉不锈钢管氧化皮堆积量磁性法检测评定依据的确定与分析

针对锅炉不锈钢氧化皮堆积量检测,由于高温过热器和高温再热器管管径、壁厚不同,采用磁性法检测时,根据DL/T1324-2014《锅炉奥氏体不锈钢管内壁氧化物堆积磁性检测技术导则》,要针对不同规格管道进行标定。某电厂通过对本厂1#、2#锅炉高温再热器、高温过热器中奥氏体不锈钢管内形成的氧化皮,分别采用了磁性法和射线法进行了检测对比分析,检测共计2132圈弯头,以射线检测法确认堵塞面积,对应的磁性法检测数据,有针对性的形成了本厂的磁性法检测依据,解决了射线法检测速度慢、有辐射、现场操作难,以及磁性法检测现场标定数据针对性不足的问题。

铁路混凝土梁配件多层防腐厚度测量方法探讨

针对高速铁路混凝土梁配件的多层防腐涂层厚度检测技术问题,探讨磁性法、显微镜法、扫描电镜法等方法对金属制件多元合金共渗+锌铬涂层+封闭层处理的三级防腐涂层厚度的检测分析能力。结果表明:磁性法检测金属制件多元合金共渗渗层具有操作简单快捷的优点,但局限性较大,在考虑检测精度的情况下建议采用其他检测方法;显微镜法检测多元合金共渗渗层厚度时制样困难且检测效率较低,不适合作为多元合金共渗渗层厚度检测方法;扫描电镜法检测多元合金共渗渗层厚度时精度高、重复性好,通过能谱仪的元素面扫描可识别不同类型的防腐层,因此是一种作为金属制件防腐涂层型式检验和仲裁检验的适宜方法。

磁性源瞬变电磁法零偏移距全期视电阻率计算及其校正方法研究

计算视电阻率是瞬变电磁数据处理与解释工作的主要内容之一。通常由均匀或层状模型计算得到的视电阻率不足以详细表征地下介质分布,具有较强的体积效应和多解性且计算量大。基于此,针对全期视电阻率的优化问题,研究了半球壳层校正方法,实现了快速计算弱多解性的视电阻率,校正结果显示电性分界面更加明显。为实现数据快速处理并得到视电阻率唯一解,首先分析了感应电动势和电阻率之间的单调关系,对比地质情况从而选取感应电动势的单调区间,然后重新构造核函数以适用于二分法,最后计算连续且完整采样时间的视电阻率。为减弱视电阻率的体积效应,建立由均匀半球壳层组成的视电阻率校正模型且介质层数与时道数量一致,然后基于扩散深度表达式推导出视电阻率校正公式,用以校正全期视电阻率最优化算法计算的视电阻率。理论模型和实测数据的处理结果均表明,全期视电阻率最优化算法相对于晚期视电阻率计算方法,能够将有效时道拓展至全时间段,从而可以更加有效地识别浅层介质的垂向分布规律,而且半球壳层校正方法能够有效约束低阻介质体积效应对深度的影响,提高视电阻率的垂向分辨率。

基于磁性特征的锅炉弯管内氧化皮堆积检测方法研究

以典型锅炉管及氧化皮为例,研究锅炉管及其氧化皮的磁性参数,得到了锅炉管与氧化皮磁性特征差异规律,根据不同材质下锅炉管与氧化皮磁性差异特征选取相应的磁性特征参数,根据磁性特征参数的变化,来检测与评定氧化皮堆积的程度。实验结果表明:经过外部磁场激励后,随氧化皮堆积量或面积的增加,导致相对应的磁性特征参数的检测信号值的增大,通过建立检测信号值与锅炉弯管内氧化皮堆积的对应关系的特征曲线,可有效地对锅炉弯管处堆积的氧化皮进行无损检测与评定。

基于单片机的残余奥氏体磁性测量法

介绍基于MSP430F133单片机的数字式残余奥氏体测量仪的工作原理、电路设计、程序说明和调试结果。该测量仪克服了冲击检流计电量测量的弊端,操作方便、显示清晰、数据重复精度高,具有实用价值。

热浸镀锌层厚度的磁性法测量及结果判定

介绍了用于现场快速测量热浸镀锌产品镀层厚度的磁性法,以及根据磁性法测得的镀层厚度值进行镀层质量评估的方法,探讨了影响镀层厚度精确测量的主要因素以及解决方法。在镀层质量评估中引入不确定度的概念,给出了镀层厚度值合格与否的评判公式,为用户快速有效地选择优质热浸镀锌产品提供参考。

磁性炭浆法提金工艺可行性研究

本文评述了炭浆法工艺中存在着炭损失金问题，采用化学热处理法制备了磁性活性炭，与普通活性炭相比，其吸金速度和载金容量相近，吸附之金能顺利解吸，它经多次重复使用后仍保持磁性，采用磁选机可回收７５％以上碎载金炭。磁性炭用于炭浆法是可行的。采用磁性炭浆法工艺（ＭＣＩＰ／ＭＣＩＬ）可以明显提高黄金回收率。

基于磁性测定法研究奥氏体不锈钢波纹管的形变马氏体含量

根据形变诱发马氏体磁性的变化,针对SUS304和SUS316L奥氏体不锈钢分步机械胀压成型波纹管以及未经固溶处理与经固溶处理SUS304奥氏体不锈钢液压成型波纹管,采用MP30E-S型铁素体测定仪定量测定了波纹管母材区及焊缝区的形变马氏体含量。结果表明:形变马氏体含量的大小与波纹管材料、相对变形量以及热处理状态等均有很大关系;在相同变形量条件下SUS316L不锈钢的形变马氏体含量比SUS304不锈钢要小得多;相对变形量越大,形变马氏体含量也越大,且波峰处的形变马氏体含量较波谷处的要大得多;与未固溶处理波纹管相比,经固溶处理后波纹管的形变马氏体含量显著减小。