引信离心自毁时间性能与设计指标分析

为了合理确定离心自毁引信自毁时间的战术技术指标，以２３ｍｍ高炮榴弹引信为例，通过大量外弹道计算和对火药定时自毁方式与离心定转速自毁方式的对比分析，论证了离心自毁引信自毁时间的战术技术指标。原２３ｍｍ高炮榴弹引信мг－２５自毁时间５～１１ｓ的下限偏短。即使是从战术使用角度来看离心定转速自毁方式也明显优于火药定时自毁方式。对引信离心自毁性能也可以且应该利用旋转试验机进行实验室检测。而以射击方式考核引信离心自毁时间性能时应对射角做出明确规定，最好还应同时对气象条件也做出限定，并探讨将验收试验中所测定的引信自毁时间相对标准条件进行标准化处理的可行性。西方国家引信离心自毁时间散布范围也是相对于某一特定射角的。我国的引信离心自毁时间精度并不一定比西方国家的低。而单从离心自毁时间的战术技术要求角度来看，小口径引信如果不对某些设计参数作修改而完全通用于不同弹道环境的弹炮同时又不损失对目标的毁伤概率，几乎是不可能的。与高炮和舰炮相比。

小口径引信用钢球式离心自毁机构自毁时间分布可靠性分析

小口径引信因性能和结构尺寸要求，大多采用了钢球式离心自毁机构来实现自毁。根据某小口径穿甲弹引信收集的自毁时间的数据，运用可靠性分析理论，论证该类型机构自毁时间的分布规律，推出描述分布的特征参数的解析式和出现概率最大的自毁时间的解析式，从系统的角度掌握自毁机构的主要参数设计，同时也可运用推导结果分析批产品自毁时间出现９９．７４％概率的区间，以断定是否满足指标要求。

引信离心钢球自毁时间精度分析

为提高引信离心钢球式自毁机构的自毁时间精度 ,在分析离心钢球机构自毁运动的基础上 ,得出了自毁临界角速度表达式 ,对此表达式进行全微分并结合计算弹丸外弹道自转角速度衰减规律的斯列斯金公式 ,得到了机构参数变化对自毁时间影响程度和自毁时间散布的表达式 ,相应给出了应用实例。对于引信离心钢球式自毁机构的自毁时间散布 ,弹道参数变化的影响大于机构参数变化的影响。在机构参数中 ,自毁簧刚度、离心钢球与自毁斜面之间的摩擦系数。

弹丸及身管结构参量对引信离心钢珠自毁时间精度的影响

为了提高引信离心钢珠自毁时间精度,借助斯列斯金公式通过微分分析了弹丸和身管结构参量以及弹丸膛口速度对引信离心钢珠自毁时间精度的影响.在不考虑身管磨损、弹丸章动、射角跳动、气象条件变化,也不考虑弹带切槽及其它弹丸表面凹槽或横孔的前提下,弹丸极转动惯量的散布是影响引信自毁时间精度的主要因素,弹丸膛口速度的散布是次要因素,而其它参量的影响则可以忽略不计.

引信离心球自毁斜面角度设计理论分析

为了正确设计引信离心球自毁机构自毁斜面角度,从而拓展离心球自毁机构适用的弹道环境范围并提高其自毁作用可靠性,通过分析离心球自毁机构自毁运动,得出了确保离心球自毁机构自毁戳击运动不自锁的自毁斜面角度条件式。离心球自毁机构自毁斜面"锥面角大于摩擦角"的传统设计原则并不准确,准确的设计原则是锥面角应大于离心球与自毁斜面间摩擦角的2倍,或大于离心球与自毁斜面间摩擦角及离心球与离心球孔壁间摩擦角之和。

引信离心球自毁机构作用动力学建模与仿真

为提高引信离心球自毁机构自毁发火时的戳击能量进而保证可靠发火,提出引信离心球自毁机构作用动力学建模与仿真方法。该方法指出为确保自毁可靠性,可以通过锥角调整增大自毁发火能量,但因此而改变了自毁临界角速度,自毁时间发生了变化,为平衡这种变化,可通过调整自毁簧刚度系数以及离心球离心半径来实现。在保证自毁时间不变的情况下,通过理论分析并结合ADAMS仿真分析表明,自毁锥面在80°~100°范围内变化时,每增加1°,对应调整自毁簧刚度系数,自毁发火能量增大约11%,而对应调整离心球离心半径,自毁发火能量增大约0.13%。

引信自毁时间异常分析

通过对某小口径舰炮引信在射击中出现的自毁时间偏短的结果进行了分析,并对分析结果作了验证,指出了设计离心自毁机构实现引信自毁功能时需要注意的问题及解决办法。