煤矿采动稳定区煤层气开发区块经济评价技术

针对我国煤矿采动稳定区煤层气开发区块评价技术缺乏,难以有效指导经济开发应用这一问题,基于煤层气开发效果与综合效益,分析了采动稳定区煤层气开发区块评价关键参数,构建了考虑技术进步等动态影响因素的煤层气开发区块经济评价指标体系,采用层次分析方法获得了各单项指标的相对权重,并提出了开发区块最大隶属原则经济评价方法。应用试验表明,该经济评价方法可为煤矿采动稳定区煤层气开发决策提供可靠指导。

单一煤层开采下采动稳定区地面井抽采产能预测模型及应用

我国目前尚未有用于采动稳定区地面井抽采产能预测的计算模型,难以为地面井抽采设计提供可靠依据。基于此,通过深入挖掘成庄矿5310工作面试验井全过程抽采数据,采用全程拟合对比法分析去除多余气源影响下的地面井实际抽采数据,获得了地面井单日瓦斯抽采产能预测模型,并将产能预测模型与岳城矿不同工作面地面井全程抽采数据进行对比验证。研究结果表明:采动稳定区地面井日抽采量变化总体呈指数函数变化,预测模型拟合数据与岳城矿YCCD-02井各阶段不同工作面实际抽采数据的相关性可达85%以上。同时,构建的产能预测模型预测煤层气抽采量与岳城矿YCCD-02井后期实际抽采量吻合率达到85.5%,验证了该预测模型的准确性,可用于指导煤矿采动稳定区煤层气地面井抽采设计和稳定区瓦斯科学开发。

多组分天然气水合物在海底沉积层中稳定区及存在区的预测

本文研究了多组分天然气在海底沉积层中稳定区和存在区的一些特点.首先,考虑盐的浓度的影响,建立了天然气含有甲烷和丙烷两种组分的水合物形成的相变曲线,即温度和压力关系曲线,同时也建立了甲烷和丙烷两种组分天然气溶解度的加权关系.运用水合物预测模型,计算了多组分天然气水合物在海底沉积层中的稳定区及存在区,并同单组分的甲烷水合物的结果进行了对比.计算表明:两种组分的天然气水合物的稳定区与单组分甲烷水合物的稳定区有较大差别,这归因于丙烷对相变曲线大的影响;当天然气浓度大于对应的溶解度时,水合物将形成,由此决定了存在区域;稳定区和存在区范围都受到丙烷含量的较大影响,盐度的增大则减少了稳定区范围.最后对甲烷分别与其他气体(例如二氧化碳,乙烷和硫化氢等)组合的天然气水合物形成的稳定区范围进行了简要的分析.

大型轴流泵水力不稳定区研究

大型轴流泵的水力不稳定区的存在不仅影响泵站安全启动,而且限制泵站稳定运行的范围。当同一扬程点下对应3个流量点时,轴流泵运行工况点进入水力不稳定区,在闭式试验台条件下,该区范围为谷峰和谷底之间的区域。轴流泵旋转失速与进水条件恶化是导致水力不稳定区产生的二大因素。随着南水北调跨流域调水工程建设和全国大中型泵站改造的实施,如何预防和避免大型轴流泵进入水力不稳定区显得非常迫切和重要。

煤矿采动稳定区煤层气地面井抽采技术及应用

为明确煤矿采动稳定区地面井抽采技术内容,基于理论研究、类比分析与现场试验,深入分析了煤矿区地面井的类型及技术特点,指出采动稳定区煤层气地面井抽采技术更偏重于对煤层气资源的充分开发,该技术重点关注对产前煤层气资源量评估和破碎岩层钻完井工艺的研究与应用,其关键技术包括煤层气资源量评估、地面井结构优化设计、井位选择优化设计及钻完井工艺优化设计4个方面,应根据应用条件的不同具体分析,以保障煤层气开采效果。在山西晋城无烟煤矿业集团成庄煤矿的现场抽采试验表明:应用采动稳定区煤层气地面井抽采技术,地面井抽采气体积分数约40%,日均抽采纯量3 120 m^3,验证了采动稳定区地面井抽采技术的适用性。

采动影响稳定区煤层气储层空间计算方法

通过分析采动稳定区覆岩移动相似模拟试验数据,发现采动稳定围岩区卸压范围包括过渡卸压区域和有效卸压区域两部分,其中有效卸压区域也就是采动稳定区煤层气的储层空间。在此基础上,分别对采空区顶底板裂隙带的高度及范围进行了分析,总结出采动稳定区围岩有效卸压范围的确定方法及计算公式,为采空区可抽采煤层气资源储量评估及其邻近煤层原始瓦斯参数有效测定范围的确定提供了依据。

立式弹性支承滑动轴承系统的上稳定区理论

研究了一种滑动轴承的油膜稳定性理论——上稳定区理论。首先建立了立式弹性支承滑动轴承系统的力学模型和运动微分方程；通过对该模型的油膜稳定性分析，确定了两个稳定性界限，并由此划分了稳定区。研究结果证实：弹性支承滑动轴承系统的油膜失稳区具有上限，即在通常的失稳区上方存在一个新的稳定区，本文称它为上稳定区；此外，在上稳定区的上方还存在有第二失稳区。本文还讨论了通过选择不同的支承参数和轴承参数来扩大上稳定区的方法。

车削颤振的稳定区搜索控制

提出了车削过程的稳定区搜索控制方法，该方法通过在线建立动态车削力的二阶时序模型，对车削颤振进行预报．并根据预报结果，自动调节主轴转速，搜索车削稳定区，保证车削过程在稳定区内工作．车削试验证明，该方法可有效地抑制车削颤振的发生．

低真空度下四极杆质量分析器稳定区的数值计算

为实现质谱仪在低真空度下进行质量分析,推导了有阻力条件下的离子运动方程,得到低真空度下有阻尼项的Mathieu方程,利用五阶龙格-库塔数值方法在MATLAB中求解离子在四极杆中的运动特性和不同阻尼条件下的稳定区.提出了利用数值方法确定低真空度下四极杆中离子运动稳定区的方法,给出了第一、第二以及高阶稳定区随阻尼系数k的变化趋势.结果表明:随着真空度的降低,稳定区变大并连接在一起;通过调整离子操作模式,可以完成质量分析;提高扫描频率可以抵消真空度降低所带来的影响.

大行星三角秤动点的稳定区域（Ⅱ）

本文是文［１］的补充，利用文［１］的方法，探讨了内行星与太阳，外行星与太阳各自组成的限制性三体问题三角秤动点附近小天体存在的可能性，分别给出了这些三角秤动点实际稳定区域的定量结果。

对触媒熔剂法金刚石生长的再认识(Ⅰ)——金刚石晶体生长的准稳定区

本文根据溶液晶体生长理论与实践 ,认定在金刚石结晶V形区域内存在着晶体生长准稳定区。熔剂—碳二元共熔体系处于准稳定的过饱和溶液中 ,准稳定的过饱和度是金刚石晶体生长的驱动力。提出了设计合理的加热组装结构、建立金刚石生长适宜压力场、温度场的必要条件 。

部分充液悬臂转子在不稳定区的动力特性

描述了试验中部分充液转子系统在失稳过程中的动力特性 ,注意了转子在不稳定区的涡动频率和方向 ,流体表面的状态与转子失稳之间的关系 ;研究了充液量对转子的涡动频率和不稳定区的影响。报道了部分充液转子系统在失稳过程中的一些重要现象 。

未稳定区受动压影响沿空掘巷支护技术

为了提前封闭采区,降低矿井经济投入,陈四楼煤矿在上区段工作面回采结束后,沿未稳定采空区掘进巷道。针对这种特殊条件下的巷道支护难题,分析了未稳定区沿空巷道的围岩稳定性,提出了针对性的支护参数,并在巷道掘进和回采期间进行了巷道表面位移观测。应用结果表明:支护参数设计合理,巷道围岩变形量满足生产要求,达到了预期的支护效果。

松藻矿区采动稳定区煤层气地面井抽采试验及应用效果

为验证采动稳定区煤层气资源评估、地面井优化设计和安全抽采等成套技术的适用性,在松藻矿区石壕煤矿进行了采动稳定区煤层气地面井抽采试验。在提出稳定区煤层气资源量评价选区基本原则的基础上,利用分源加法评估技术估算了试验点的可抽采煤层气量,进行了230 d的抽采试验,采出煤层气49.7万m^3,约占估算可采气量的30%,拟合的长期最大可采气量达94万m^3。试验表明:试验点采动稳定区内煤层气浓度约30%,分源加法评估结果的准确率受浓度等关键参数取值影响显著;影响采动稳定区地面井抽采效果的关键问题不是地面井筒的变形破坏,而是布井位置选择、钻井设备及工艺的选择、钻完井质量控制等因素,清水钻进工艺在钻越采动裂隙带时宜谨慎使用。

自缩短效应对Kerr被动锁模激光器稳定区的影响

利用谐振腔的往返矩阵理论以及谐振腔的稳定性条件研究了锁模激光器的稳定区与激光腔内光功率的关系 ,从而得出在高脉冲功率下自缩短效应对Kerr被动锁模飞秒激光器的稳定区的影响 利用激光谐振腔的此性质可以对Kerr被动锁模激光器的谐振腔的设计进行优化 。

综合物探方法在划分滑坡不稳定区的作用

以贵州华隆煤业有限公司化乐煤矿三井区滑坡工程物探为例,介绍采用高密度电法、地震映像方法技术。通过对各方法勘探成果综合分析达到了勘探目的。本次工程物探表明,综合物探方法在划分滑坡不稳定区、软土的分布区域的等方面,具有快速、经济和成果直观的特点。

用波动理论确定气固磁流化床的临界稳定区

在气固磁流化床双相模型基础上借助波动理论分析了气固磁流化床内的空隙率波动 ,导出了气固磁流化床的临界稳定流化区 .由此确定的稳定流化范围与实验结果较好地吻合 .

核素稳定区的外围线

在参量S=2Z-N、H=N-Z的正方形核素图中,分析说明稳定区左界的以坐标△H=8、△H=8,4、△H=2,4,8的三部分递变.稳定区上区与右侧边界,是从核素坐标(30,30)至上界坐标H44,再至坐标H16,再向下递变至坐标H2的核素225042Cr226的边界,显示出以坐标△H=2,4,8、△H=2,2,4,4,8,8、△H=1,1,2,2,4,4的系统递变.根据各类核素分布以2递变的规律,把稳定范围常数44分解成2的幂数列,综合得到稳定核素分布的新基本规律是:1,2,4,8,16,8,4,2,1.核素图中坐标的物理意义是,氘氚结团是能发现新规律的原因,因为它自动地包含了核内质子与中子间的主要相互作用.

热钾碱脱碳塔的操作稳定区设计

以湖北双环和大乘资氮两家中氮厂的DJ型脱碳塔为例 ,探讨了操作稳定区设计的有关问题 ,其中包括开孔率和稳定性系数的选取原则 。

弹性支承滑动轴承系统的稳定性理论研究（Ⅱ）———上稳定区存在性的证明与讨论

研究了弹性支承滑动轴承系统的油膜稳定性理论。用线性方法分析了该系统的油膜稳定性，确定了第一和第二稳定性界限以及稳定区，讨论了改善稳定性的方法和具体措施。分析结果证实弹性支承滑动轴承系统上稳定区以及第二失稳区的存在，并得出结论：采用较低的无量纲综合系数和适当的无量纲支承阻尼系数和／或较大的无量纲转子外阻尼系数可以扩大上稳定区的宽度；让转子越过失稳区在上稳定区工作是一种解决油膜失稳的新方法。最后。