单轴循环加载下多孔弹性混合料孔隙结构演变

采用单轴循环加载试验和CT扫描图像分析方法,研究不同加载阶段多孔弹性混合料内部的孔隙结构(孔隙数量和空隙率)演变过程。研究结果表明:单轴循环加载导致试件总体高度减小,试件下部体积增大直至在试件高为10~60 mm区域内发生膨胀破坏。多孔弹性混合料的累积变形经历变形初期、前期、中期和后期4个阶段。在变形初期和变形前期,直径[0.5,1]mm和直径[1,2]mm的孔隙数量减少,变形中期大孔隙开始相互连通,导致直径[2,5]mm的孔隙数量开始减少,变形后期的破坏集中在直径[0.5,1]mm和直径[1,2]mm的孔隙。整个变形期内试件高度在70 mm以下的区域空隙率逐渐增大,孔隙数量逐渐减小,而在试件高度在70 mm以上区域内孔隙结构变化不大。

基于MMLS1/3试验泡沫沥青冷再生混合料轮辙曲线特征及粗集料运动规律

对泡沫沥青冷再生混合料进行常温条件下的MMLS1/3加速加载试验,探讨了泡沫沥青冷再生混合料车辙深度、变形速率及横断面轮辙曲线特征,分析给出了泡沫沥青冷再生混合料车辙深度随加载次数的变化趋势;对不同加载次数下轮迹处MMLS1/3试件进行X-ray无损扫描,分析了不同加载次数下泡沫沥青冷再生混合料的轮辙曲线特征及粗集料运动规律。结果表明,对于未掺加水泥的泡沫沥青冷再生混合料试件,轮迹处车辙沿横断面分布呈U形,掺加1%~2.5%水泥后泡沫沥青冷再生混合料试件横断面车辙分布呈W形,可采用RDD=A×NB预估不同加载次数（N）下的车辙深度（RDD）发展规律;MMLS1/3加载试验过程中泡沫沥青冷再生混合料车辙发展规律可分为3个阶段,即压密阶段、蠕变稳定阶段、剪切破坏阶段;重复疲劳荷载作用下轮辙变形主要来源于泡沫沥青砂浆压密变形、集料受荷载作用产生的竖向位移及粗集料自身由不稳定状态转变为“平躺”状态所发生的水平转动位移,粗集料取向角随加载次数增大呈指数函数关系减小。MMLS1/3试验过程中压密变形主要是由车辆荷载的进一步压实作用引起,主要造成泡沫沥青冷再生混合料中大孔数量减少,微孔数量增多;试件破坏阶段泡沫沥青冷再生混合料内部微孔数量减小,大于1mm3空隙数量增多。掺加适量水泥可约束泡沫沥青冷再生混合料集料产生水平转动位移,具有维持加载过程中泡沫沥青冷再生混合料空隙形状和孔级配变化不大的作用。