浅析工程桩基单桩竖向抗拔承载力检测

根据现场具体情况和设计图纸要求,本次试验用现场地基及配重提供支座反力,采用慢速维持荷载法检测单桩竖向抗拔承载力是否满足设计要求,根据具体检测数据和变形曲线拟合确定单桩竖向抗拔承载力特征值(设计值)、提供各土层界面分布及侧摩阻力值参数。

泉州市区PHC桩竖向抗拔极限承载力预测

根据泉州市区6根现场试验桩的实测资料,对PHC桩上拔荷载-桩顶位移曲线进行拟合分析。基于1stOpt操作平台,选用Levenberg-Marquardt结合Universal Global Optimization-UGO的拟合方法,选用双曲线模型、幂函数模型和双曲线幂函数组合模型对6根现场试验桩的拟合。结果表明双曲线幂函数组合模型的拟合精度最高,相关系数R超过0.9999,基于该数学模型的PHC桩上拔荷载的计算值与实测值的误差一般为-0.48%至0.55%;相对于试验报告给出的单桩竖向抗拔极限承载力为1400kN,根据拟合曲线预测的结果均有不同程度的提高,最高达59.13%。

浅析基坑开挖对单桩竖向抗拔承载力的影响

通过江苏如皋市区一基坑工程试验桩及工程桩单桩竖向抗拔静载试验的比对,得到试验桩和工程桩单桩竖向抗拔极限承载力相差较大,用单桩竖向抗拔极限承载力标准值计算公式得出的工程桩抗拔极限承载力远大于工程桩抗拔静载试验所得到的试验值,偏离了岩土工程的合理范围。导致这一现象的原因,初步分析认为是大面积基坑开挖后桩土界面法向应力减少,坑底土体卸载引起坑底土体隆起,而坑底土体的隆起带动基桩回弹,产生向上的摩阻力(类似于抗压桩的负摩阻力),从而进一步减少了工程桩的竖向抗拔极限承载力。

抗拔管桩的承载力及结构构造

结合广东省标准《锤击式预应力混凝土管桩基础技术规程》的修订,对抗拔管桩单桩竖向抗拔承载力的确定以及抗拔管桩的结构构造包括桩身结构、接头、桩头与承台的连接作了较详细的介绍,提出了具体的质保措施,可供抗拔管桩的制作、设计、施工、监理和检测等人员参考。

抗拔管桩的承载力及结构构造

结合笔者参与广东省标准《锤击式预应力混凝土管桩基础技术规程》修订的体会,介绍抗拔管桩单桩竖向抗拔承载力确定,结构构造包括桩身、接头、桩头与承台的连接等,提出其质量保证措施,供设计和施工人员参考。

变电站工程中PHC管桩竖向承载力试验研究

安徽芜湖某220kV变电站工程采用PHC管桩基础,为对比研究欧美地区规范及国内规范计算PHC管桩抗压与抗拔承载力的准确性,确定桩基承载力及基础沉降是否满足设计要求,在3根桩上同时进行了竖向抗压静载试验和竖向抗拔静载试验,本文介绍了抗压试验与抗拔试验的承载力-位移计算结果,并对各桩基础的抗压、抗拔承载力进行判断,并与相关管桩承载力计算公式进行对比,结果表明为保证工程的安全性,采用国内相关规范确定PHC管桩的竖向承载力更准确。

某工程钻孔灌注抗拔试桩承载力异常原因分析及解决措施

某工程抗拔试桩采用旋挖法成孔的钻孔灌注桩,根据初勘资料先期进行了试桩,但抗拔试桩承载力均不满足设计要求。从地质、设计、施工等原因进行分析,在排除地质原因的基础上,从设计、施工工艺等方面提出相应的解决措施。后期工程桩施工在采取相关措施后,其承载力终能满足设计要求。相关措施对后续桩基设计和大面积工程桩施工具有重要的指导和借鉴意义。

预应力混凝土抗拔桩应用与展望

在预应力混凝土抗拔桩研究现状的基础上,总结分析了各类相关技术规程中抗拔管桩及方桩单桩竖向抗拔承载力的设计方法,针对桩身、接头、桩与承台的连接等方面的技术难点提出了相关建议,并介绍了该类桩型在实际应用中的关键问题及解决方法。

海上风机斜壁桶形基础承载特性研究

基于验证的三维有限元方法,考察了斜壁桶形基础的承载特性,得到了变形网格、位移增量分布、位移等值面分布等结果,探讨了斜壁倾角与各极限承载力之间的定量关系。计算表明,桶形基础发生竖向位移时,主要是桶体内部和桶基正下方的土体发生沉降,而桶侧的土体基本不发生沉降。桶形基础受到水平荷载发生转动时,转动中心轴大致位于桶基底面内,桶基水平承载力主要由桶内土体和桶基外侧中上部受压侧土体产生的抵抗反力构成。桶基因受到较大竖直向上荷载而失效时,桶内土体和桶基外侧靠近海床面附近土体产生了较大的向上位移。桶壁倾角β每增加1°,竖向抗压极限承载力、竖向抗拔极限承载力、水平极限承载力分别提高12%、17.4%及3.8%。