大型水轮发电机定子绕组端部间隙控制探讨

为了研究和解决发电机定子绕组端部线棒表面法向电场引起的电晕问题,基于平板电容的电场分布与计算原理和美国工程师皮克(F.W.Peek)关于交流输电导线表面起晕场强的研究成果,以某大型水轮发电机为例,计算该发电机定子端部线棒表面的法向电场强度及其表面起晕场强,得出该发电机定子绕组端部大面积电晕的原因为其法向平均电场强度接近于其起晕场强的结论。并进一步给出应该根据绕组端部线棒法向电场强度来控制发电机定子绕组端部间隙的建议,以期为发电机定子端部间隙的设计、安装和发电机端部电晕处理提供参考。

向家坝水电站水轮机活动导叶端部间隙的控制

向家坝右岸电站混流式机组底环和顶盖均以永久垫块的方式固定在座环法兰面上。分析了右岸电站水轮机活动导叶端部间隙的安装控制方法,介绍了水轮机活动导叶预装及正式安装时垫块的制作尺寸及控制要求,经水轮机导叶安装后检测,实际端部间隙满足设计要求。

密炼室壁与转子端部间隙对胶料形成效率的影响

密炼室壁与转子叶片端部之间的径向间隙,对胶料的形成过程有重要影响。由于试验研究工作比较复杂,关于这一问题的报道比较少,间隙尺寸对散状物料进入胶料的过程,分布的均匀性以及动力特性的影响的报道,至今还是空白。试验装置的主要部分是直径100mm,宽40mm的圆筒形密炼室,其空腔成镰刀形,在密炼室的外壳中有循环热载体的空腔。密炼室内有带叶片转子,叶片同转动轴平行配置,能迅速更换任意几何特性的转子。转子工作表面的曲率半径为48mm,凸棱宽11mm,间隙(δ)在0.5～5.0mm范围,而δ/R(R为转子的半径)为0.0101～0.1111。

有间隙弯叶片近壁面静压分布对叶栅气动性能的影响

对具有叶顶间隙的直叶栅、正弯叶栅和反弯叶棚的近壁画静压和出口流场进行了测量，实验结果发现：叶片正弯减小了叶顶中后部的横向压力梯度，削弱了泄漏流与端壁横流及其相互作用，使下游流动损失明显降低；叶片反弯也削弱了泄漏流动，但下游流动损失比其它两套叶栅大．

变几何涡轮的损失研究

变几何涡轮与定几何涡轮相比,在静叶顶部多了一个端部间隙,端部间隙大小的选取十分重要,既要保证间隙损失不至于过大,又要保证其能够自由转动,不至于受热而被卡死。所以,在保证静叶能够转动的前提下,静叶的端部间隙应尽可能的小。以某一四级动力涡轮为例,分析了第一级静叶的端部间隙大小以及第一级静叶转角给涡轮损失带来的影响,建议变几何动力涡轮的静叶端部间隙选取为静叶叶高的1.8%。

向家坝左岸电站巨型水轮机座环加工控制

向家坝左岸电站单机800 MW混流式机组座环上下法兰面在现场一次性加工完成。对向家坝电站1号机组座环上、下法兰面加工的控制要点、尺寸控制、加工顺序和过程控制进行了详细的分析,保证了座环加工质量符合要求。

1.5级变几何涡轮非定常流动特性研究

可转导叶由于端部间隙和转轴的存在,会产生复杂的二次流动。本文对LISA涡轮进行变几何改型,采用几何约化法对该1.5级变几何涡轮进行数值模拟,详细探究了可转导叶间隙高度对可转导叶(S1)涡系的流动细节和载荷的影响,并深入研究其非定常流动对下游叶排的干涉及二次流输运过程的影响。计算结果表明:泄漏涡(LV)、角涡(CV)和通道涡(PV)共同组成了可转导叶的涡系;可转导叶端部间隙高度影响流动损失和级效率大小,设计间隙下该变几何涡轮S1时均总压损失系数Y为10.32%,涡轮时均总总效率η_(tt)为82.26%;可转导叶的尾缘泄漏涡使第1级动叶(R1)流动产生强非定常性;可转导叶的尾缘泄漏涡和R1泄漏涡、壁面涡是造成第2级静叶(S2)流动非定常性的主要因素。