SWRH82B钢盘条笔尖状断口的分析和工艺改进

通过光学显微镜、扫描电镜-能谱仪等分析了Φ12.5 mm SWRH82B钢(/%:0.80C、0.74Mn、0.22Si、0.013P、0.008S)盘条笔尖状断口形成的原因和断裂机理,得出中心碳偏析和网状渗碳体是产生笔尖状断口的主要原因。通过控制120 t转炉终点[C]≥0.20%,LF精炼过程控制[C]0.79%～0.81%,150 mm×150 mm方坯连铸时控制钢水过热度≤25℃,拉坯速度1.5m/min,弱二冷比水量0.30～0.45 L/kg,结晶器末端电磁搅拌3.5 Hz,300 A,控制终轧温度900～930℃,吐丝温度～750℃,冷却速度～5℃/min,使铸坯平均碳偏析指数由原来1.15降至1.08,等轴晶由20%提高至35%,索氏体率由85%提高至90%,网状降到2级以下,笔尖状断口率由原来的20%降至3%。

77MnCr钢丝笔尖状断口形态的分析

某预应力钢丝生产厂在使用Φ12.5mm的77MnCr盘条生产Φ7.0mm的螺旋肋预应力钢丝时,常在拉拔过程中发生断线的现象。针对该问题,利用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪对77MnCr盘条在冷拉拔过程中产生笔尖状断口的断裂试样进行了系统检测和分析。检验结果表明,试样中心部位存在的"V"形裂纹是造成盘条在拉拔过程中产生断裂的裂纹源。经分析得出V形裂纹的形成与盘条心部存在的网状渗碳体有关,而网状渗碳体的产生与连铸坯中心偏析,尤其是碳偏析和盘条轧制过程中的冷却速度有着十分紧密的关系。

SWRH82B盘条笔尖状断口原因分析

针对SWRH82B盘条在拉拔过程中出现的拉拔断裂,通过断口形貌分析、成分分析和金相组织分析等方法对SWRH82B盘条笔尖状断口的形成原因进行分析。结果表明,由于该盘条心部存在碳偏析,形成网状碳化物等硬脆相,在拉拔过程中硬脆相易与基体形成微裂纹,随着加工的深入,萌生裂纹扩展并最终断裂。

65高碳钢盘条笔尖状断口失效机理研究

研究分析了65高碳钢盘条拉拔异常断口,断口的宏观形貌呈笔尖状。对其断口表面和样品纵截面及母材横截面分别进行了扫描电镜及金相观察。实验认为心部有碳偏析存在,是造成笔尖状断口的主要原因。

柳钢SWRH82B盘条笔尖状断口分析与改进

分析了SWRH82B盘条笔尖状断口形成的原因和断裂机制，指出网状渗碳体是产生笔尖状断口的主要原因。介绍实施的控制钢水熔炼成分C质量分数0．80％～0．83％，钢水过热度15℃～25℃，拉速1．8m／min，二冷比水量0．9L／kg，吐丝温度870℃，相变前平均冷却速度8℃／min，辊道首段速度0．75m／s等工艺改进措施，铸坯碳偏析指数由原来1．24降至1．09，盘条心部网状渗碳体数量减少，发生笔尖状断口的概率由8．1％降低至2．7％。

Φ12.5 mm 82B笔尖状断裂原因分析

通过光学显微镜、能谱仪等分析了Φ12.5 mm 82B盘条笔尖状断口形成的原因和断裂机理。结果表明:盘条芯部的C、Mn元素偏析是产生笔尖状断口的主要原因。通过优化过程控制参数,可将钢丝的C偏析系数由原来的1.35下降至1.09,Mn偏析系数由原来的1.30下降至1.08,笔尖状断口出现几率也随之降低。

82B硬线尖杯状断口试验分析

82B作为宣钢的高端硬线产品主要是用来生产高强钢绞线,并广泛应用于高架桥梁、码头、高速公路及高层建筑等工程上,因此对产品的质量有着很高的要求。本文利用光学显微镜、扫描电镜能谱仪等设备分析了φ12.5mm 82B钢尖杯状断口形成的原因和断裂机理,得出中心碳偏析和网状渗碳体是产生笔尖状断口的主要原因。

ER70S-6焊丝钢拉拔断裂原因

采用化学成分分析、力学性能测试、金相检验、硬度测试、扫描电镜及能谱分析等方法对ER70S-6焊丝钢拉拔断裂的原因进行分析。结果表明:ER70S-6焊丝钢在拉拔时断口呈“笔尖状”的主要原因是原料内部存在异常未变形的贝氏体组织,以及存在大尺寸非金属夹杂物;断口呈“劈裂状”的原因是表面存在磕伤缺陷。

82B线材笔尖状断口分析与工艺改进

对82B在拉拔过程中出现的笔尖状断口进行分析,认为铸坯中心碳、锰、铬成分偏析以及轧后冷却速度过快产生了马氏体组织,相变时引起晶格畸变,由于马氏体硬度高、变形能力差,微裂纹在拉拔过程中萌生并扩展,导致断裂。这是导致笔尖状断裂的主要原因,为此通过采取措施降低铸坯成分偏析,优化轧后冷却工艺,降低马氏体组织尺寸,取得了较好的效果,解决了拉拔过程笔尖状断裂现象。

ER70S-6焊丝钢拉拔脆断原因分析

ER70S-6焊丝钢自Φ5.5mm预冷拔至Φ1.2mm,在拔至Φ1.3mm时出现脆断现象,其中脆断部分均为笔尖状断口。通过金相、化学成分、力学性能及扫描电镜检测分析,焊丝钢脆断的主要原因是成分偏析及轧制过程中冷速过快造成硬质块状马氏体的产生,硬质块状马氏体组织在拉拔过程中因不随基体变形在其周围产生大量裂纹,变形较大时发生脆断。

SWRH82B盘条拉拔断裂原因分析及工艺改进

针对用户在拉拔过程中出现了多次断裂现象,对断口形貌、组织和成分分析,得知铸坯碳偏析是造成82B盘条拉拔脆断的主要原因,且拉拔脆断与B类脆性夹杂物也有一定关系。同时提出采用无铝脱氧工艺、降低铸坯碳偏析工艺及合理控制轧后冷却速度等改进措施。

ER62-K焊丝钢拉拔断裂原因分析及工艺改进

通过热模拟试验、组织观察及力学测试对ER62-K焊丝钢拉拔出现笔尖断裂进行研究,结果表明:拉拔断裂与C、Mn、Si的含量呈正相关,断裂处中心部位出现大量的过冷组织,这是拉拔过程中出现断裂的直接原因。结合研究结果对现场工艺进行改进,降低终轧、吐丝及进入罩盖的温度,使ER62-K的转变过程集中在保护罩盖内,得到均匀且不含有过冷组织的显微组织。工艺改进后,有效的解决了拉拔断丝问题。

SWRH82B热轧盘条拉拔笔尖状断口分析

针对φ12.5 mm SWRH82B热轧盘条拉拔笔尖状断口缺陷,采用扫描电子显微镜和金相显微镜进行了专题研究。结果显示:盘条心部存在网状渗碳体是导致笔尖状断口的主要原因,并提出消除该缺陷的措施与办法。

82B钢丝笔尖状断口缺陷的成因分析与对策研究

在82B盘条拉拔生产钢丝或钢丝拉力试验过程中,钢丝易发生断裂,导致生产和试验不能正常连续进行。本研究对产生问题的钢丝和原料的横纵截面进行了低倍和金相检验,观察网状渗碳体、偏析、缩孔和疏松等缺陷,从宏观和微观角度探究钢丝发生断裂的原因。结果显示,82B钢丝中心网状渗碳体、孔洞和微孔缺陷是造成钢丝断裂的直接原因;而这些缺陷来源于连铸坯中心偏析、缩孔和疏松缺陷;连铸坯的缺陷对后期钢材产品的缺陷具有遗传性。最后提出了解决钢丝笔尖状断口缺陷的改进措施。

SWRH82B预应力钢绞线最大力总伸长率不合格原因分析

本文针对SWRH82B预应力钢绞线检测时最大力总伸长率不合格,且呈无明显颈缩笔尖状断口的问题,采用高倍显微镜、能谱仪等检测设备,结合钢丝在拉拔时变形、受力情况分析,得出问题的根本原因是心部存在大量网状渗碳体异常组织,经过对产生原理分析,找到了优化二冷比水量、优化轧制工艺等措施,解决了心部网状渗碳体问题,产品质量得到用户肯定。

心部马氏体引起的金属脆化及控制

将马氏体而引起的断口形貌和马氏体晶体学特征结合在一起进行研究,分析了生产82B热轧盘条产生马氏体并进而导致笔尖状断口的原因,结合外厂制定出适合我公司的检验标准,对生产82B热轧盘条提出了从根本上来控制在轧制过程中产生马氏体并进而导致笔尖状断口这一缺陷。

40Cr冷拔脆断原因分析

采用光学金相显微镜和扫描电镜等方法对40Cr圆钢在冷拉拔过程中产生笔尖状断口断裂的试样进行了分析。结果表明，断裂的原因是由于原材料存在严重的中心偏析，使得材料的内部组织很不一致，珠光体在中心区域集中、晶粒粗大使材料心部强度和塑性降低，在正常冷拔过程中偏析区与正常基体间不协调的形变导致偏析带产生孔隙和裂纹，形成笔尖状断裂。