等温球化退火对H13钢组织和性能的影响

对H13热作模具钢的等温球化退火工艺进行了试验研究。结果表明 ,与常规退火工艺相比 ,在相同的淬火、回火工艺条件下 ,经等温球化退火 ,可获得更为细化的组织 ,模具的综合性能有较大的改善 ,使用寿命提高了 5 0 %。

等温球化退火对30SiMnCrMoVTi钢组织和性能的影响

采用扫描电子显微镜、X射线衍射仪等研究了等温球化退火对30SiMnCrMoVTi钢组织和性能的影响。结果表明：等温球化退火可使试验合金最终热处理后的组织细化、均匀化。等温球化退火提高了30SiMnCrMoVTi的综合力学性能,其中冲击韧性平均提高4.67%;抗拉强度提高2.53%;伸长率提高8.59%;断面收缩率提高2.36%,但是对硬度影响不大。同时提高了动载荷下试验合金的耐磨性能,可使磨损量减少8%～17%。

20CrMnTi钢等温球化退火工艺研究

由于引进国外先进的齿轮制造工艺,汽车齿轮拟采用冷镦成型工艺,这是一种少切削无切削的加工方法。但冷镦前的毛坯必须具有良好的塑性和低的变形抗力,即良好的可锻性。这就需要对20CrMnTi这种低碳合金钢进行球化退火。本文就是讨论这种工艺方法的制定过程,并在理论上进行探讨。

预冷等温球化退火工艺对Cr12型模具钢组织性能的影响

通过对Cr12型模具钢常规球化退火工艺的改进,得到了预冷等温球化退火新工艺。并对不同球化温度、不同退火保温时间对钢组织性能的影响进行了探讨。结果表明:改进的预冷等温球化退火新工艺合理可行,可获得硬度低于200HB、碳化物颗粒均匀细小的球化效果。球化温度和退火保温时间对组织性能均有一定影响。Cr12型模具钢理想的球化退火工艺为:球化温度940℃,保温至透烧,出炉油冷到400℃,进行730℃等温退火处理,冷却速度为<30℃/h至200℃出炉。

等温球化处理过程中热变形白口铸铁中碳化物的ostwald长大现象

对亚共晶白口铸铁经高温形变后所获得的碳化物在等温球化过程中球化长大进行了研究。结果表明：碳化物是以大粒子吞食小粒子和短棒状碳化物溶断及律端溶解自身球化的方式球化长大的，其特征是碳化物尺寸逐渐增大，数目逐渐减少，碳化物长大速度符合经验公式V＝1．172×10-3／（0．326＋0．0064t）2，而其含量保持不变，长大规律符合ostwald熟化规律。

热变形白口铸铁碳化物的等温球化行为研究

对亚共晶白口铸铁经高温形变后所获得的碳化物在等温球化过程中的球化行为进行了研究。分析认为 :碳化物是以大粒子吞食小粒子和短条状碳化物分断及棒端溶解自身球化的方式进行球化长大的 ,特点是碳化物尺寸逐渐增大 ,数目逐渐减少 ,其长大速度符合经验公式Vr=1 2 6 75× 10 - 3( 0 32 5 + 0 0 0 6 4τ) 2 ( μm/min)

热变形中铬半钢碳化物的等温球化行为的研究

对中铬半钢经高温形变后所获得的碳化物在等温球化过程中的球化行为进行了研究。分析认为 ,碳化物是以大粒子吞食小粒子和短条状碳化物分断及棒端溶解自身球化的方式进行球化长大的 ,特点是碳化物尺寸逐渐增大 ,数目逐渐减少 ,当等温球化温度为 6 5 0℃时 ,其长大速度符合经验公式 :Vr=1 2 2 74× 10 -3(0 32 3 +0 0 0 6 2t) 2 (μm/min)

等温球化处理过程中热变形白口铸铁中碳化物的球化长大

对亚共晶白口铸铁经高温形变后所获得的碳化物在等温球化过程中球化长大进行了研究。结果表明，碳化物是以大粒子吞食小粒子和短棒状碳化物溶断及棒端溶解自身球化的方式球化长大的，其特征是碳化物尺寸逐渐增大，数目逐渐减少，碳化物长大速度符合经验公式： ｖ— ＝ １．３６１ ×１０－ ３（０．３２４ ＋ ０．

冷挤压用低碳钢的等温球化处理

近几年来,冷挤压工艺得到了迅速发展,以我厂为例,越来越多的零件采用冷挤压工艺,这势必给这些零件的软化处理带来了更高的要求。例如,我厂生产的DK1225开关壳,使用的材料为10钢,坯料外形尺寸为φ56.4×21.5,经中间退火后,一次冷挤成杯形(φ56.5×62厚度3mm),其断面缩减率达80%。若中间退火工艺不当,不仅不能充分发挥材料塑性,而且会给冷挤成形带来许多困难,现结合我厂经验就10钢的软化处理作些探讨。 1.

辊底式快速等温球化连续退火炉及其工艺

辊底式油电复合加热快速等温球化连续退火炉具有快速等温球化退火工艺规程 ,保证金相显微组织级别明显改善 ,有利于切削加工 ,使最终热处理成品质量提高。附图 1幅 ,表 2个。

HOE400/250罩式炉等温球化退火对GCr15轴承钢硬度和组织的影响

对比分析了GCr15轴承钢＇780℃15～20℃/h炉冷至660℃的普通连续球化退火和780℃加热,30℃/h冷却至720℃2 h再以20℃/h炉冷至660℃的等温球化退火后钢的硬度和组织。结果表明,在相同退火时间条件下,采用连续球化退火工艺GCr15钢的HB硬度值为184～202,球化组织级别为2.0～3.5,采用优化的等温球化退火工艺,GCr15钢HB硬度值为191～198,球化组织级别为2.0～2.5,取得较好的效果。

等温球化退火装出炉周期的计算

等温球化退火装出炉用期可用经验公式计算,这样既省去许多试验时间,缩短工艺周期,节约能源,又能确保产品质量的稳定。附图2幅。

冷挤压用低碳钢的等温球化软处理

近几年,来冷挤压工艺得到了迅速发展,越来越多的零件采用冷挤压工艺,这势必给这些零件的软化处理带来了更高的要求。例如,我厂生产的DK1225开关壳,使用的材料为T10钢,其外形尺寸为Φ56.4×h21.5mm,经中间退火后,一次冷挤成杯形Φ56.5×h62×δ3mm,其断面缩减率达80％。若中间退火工艺不当,不仅不能发挥材料塑性。

等温球化退火温度对高碳钢组织的影响

对高碳钢在680、700和720℃的等温温度下进行等温球化退火,然后完成相同的淬回火处理。利用图像软件统计分析热处理后组织中碳化物的数量、尺寸和形貌,研究了等温温度对球化组织、淬回火组织的影响。结果表明:700℃等温的球化退火组织中,碳化物的数量最多,平均尺寸最小,圆度最好;680℃时存在较多大尺寸碳化物,碳化物数量最少;720℃时出现片层状碳化物,圆度最差。经不同等温温度退火处理后,淬回火组织中碳化物的变化趋势表现出组织遗传倾向。当等温温度在700℃时,淬回火后可得到细小且弥散分布的未溶碳化物。

等温球化退火对某高碳钢中碳化物的影响

研究了等温球化退火加热温度对高碳钢碳化物球化质量的影响。采用扫描电镜(SEM)和图像软件等技术手段分析碳化物的数量、尺寸和形貌,表征试验钢的球化质量。结果表明,加热温度由750℃升高至790℃,锻态组织中片层状珠光体都基本实现了球化。随着加热温度的升高,奥氏体逐渐均匀化,析出片状碳化物几率升高,影响球化质量。770℃加热时碳化物数量最多,平均粒径、圆度、粒径均方差最小,尺寸均匀性最好。

等温球化退火温度对超细化H13钢组织与力学性能的影响

采用光学显微镜观察超细化H13钢在不同奥氏体化温度等温球化退火后的显微组织,并对退火后H13钢的残留碳化物形态及分布进行研究。利用Image Pro-Plus软件对退火后碳化物的分布情况进行定量分析,并利用扫描电镜观察不同退火温度下冲击试样的断口形貌,研究不同退火温度对超细化H13钢组织与性能的影响。结果表明,随奥氏体化温度的升高,超细化H13钢硬度下降,碳化物数量与尺寸减小。当高于880℃进行等温球化退火时,晶粒明显变大,材料的退火态韧性急剧下降,回火后残留奥氏体含量增加,残留奥氏体的存在降低了H13钢的硬度。超细化H13钢在860℃进行等温球化退火,材料的综合力学性能最佳。

等温温度对9SiCr热轧钢板球化退火组织和硬度的影响

对9Si Cr热轧钢板进行了4种不同工艺的等温球化退火试验,研究了等温温度对钢板球化组织和硬度的影响。结果表明,等温温度过高或过低,都不利于碳化物的球化,等温温度为720℃时,退火后组织中片状珠光体消失,细小的球状碳化物均匀分布在铁素体基体上,且硬度最低。9Si Cr热轧钢板的等温球化退火温度应是720℃。

临界区等温球化退火对低密度轴承钢组织和硬度的影响

临界区等温球化退火是实现高碳轴承钢中片状珠光体球化的主要热处理方式,其将片状珠光体转变为粒状珠光体,改善轴承件的可加工性及组织均匀性。研究了临界区等温球化退火工艺对低密度含Al轴承钢微观组织演化及硬度的影响。研究结果表明,轴承钢钢中高含量Al的添加可以提高临界区等温球化退火温度,缩短球化时间,将珠光体的硬度降低至300HV以下。但是,临界区等温球化保温过程中有石墨颗粒形成,石墨颗粒的产生虽然能够有效地降低球化后钢材硬度,但是部分石墨颗粒在最终的奥氏体化过程中难以溶解进入钢材基体,未溶解的石墨颗粒不仅增加了组织的不均匀性,而且降低了轴承钢硬度。所以,较长时间退火保温的临界区球化退火方式并不适用于低密度高碳高Al轴承钢。

冷轧丝杆用45钢球化退火工艺研究

冷轧丝杆所用 45钢 ,采用球化退火组织比正火组织轧制性能好 ,轧制件质量好 ,轧辊寿命长。试验表明 :要获得 45钢较好的球化退火组织 ,加热速度、奥氏体化温度、保温时间、冷却速度、等温温度等工艺参数 。