贝氏体等温时间对两相区轧制舰船用钢组织和性能的影响

采用扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)和电子万能试验机等研究了两相区轧制后贝氏体等温处理时间对舰船用钢组织性能的影响。结果表明:当在450℃等温处理10 min到1 h时,试验钢的显微组织由马奥岛(M/A岛)、少量粒状贝氏体和铁素体组成;随着等温时间的延长,M/A岛逐渐减少,粒状贝氏体增多;当等温时间达到5 h时,显微组织由粒状贝氏体和少量铁素体组成。随着等温时间的继续延长,粒状贝氏体不断长大,残留奥氏体分解为碳化物,试验钢的屈服强度为1116~1150 MPa,抗拉强度为1121~1156 MPa。随着等温时间的延长,试验钢的断后伸长率和冲击吸收能量均呈先升高后降低趋势,在等温5 h时,伸长率和冲击吸收能量均达到最大值,分别为15.6%和81.2 J。

贝氏体区等温温度对含钒TRIP800钢组织性能的影响

采用CCT-AY-Ⅱ型钢板退火模拟实验机对一种含钒TRIP800钢进行连续退火,研究了贝氏体区等温温度对试验钢的组织和力学性能的影响。利用SEM、TEM和EDS等微观分析方法对试验钢进行了组织结构和成分表征,利用XRD法测量残留奥氏体量,通过拉伸试验机测试试验钢的单轴拉伸性能。结果表明,随贝氏体区等温温度升高,贝氏体和残留奥氏体含量增加,伸长率与屈服强度先上升后下降,抗拉强度先下降后上升;经410℃等温处理后,TRIP800钢抗拉强度达890 MPa,伸长率高达29.29%,强塑积达26068 MPa·%,综合力学性能优异;含钒TRIP钢的主要析出物为V(C,N),且主要在软相铁素体中析出。

贝氏体区等温时间对TRIP钢残奥及力学性能影响

为研究贝氏体区等温时间对热轧TRIP钢残余奥氏体和力学性能的影响,采用金相显微镜、X射线衍射、拉伸实验等方法对3种不同贝氏体区等温时间下制备的热轧TRIP钢进行分析.结果表明:随着贝氏体等温时间的延长,残余奥氏体量减少而残余奥氏体碳含量增加,残余奥氏体晶粒尺寸及残余奥氏体形貌变化不大;热轧TRIP钢的力学性能随着贝氏体等温时间的延长,表现为低抗拉强度、高延伸率和高屈服强度.

不同贝氏体区等温温度下TRIP钢的组织和性能

为开发具有良好强塑配合的超高强汽车用TRIP钢,设计本试验钢。利用CCT-AY-Ⅱ型连续退火模拟机研究了不同贝氏体区等温温度对试验钢组织和性能的影响。通过DIL 805A型热膨胀仪测定了试验钢的Ac1、Ac3及Ms、Mf点。使用拉伸试验机测定了试验钢的力学性能,通过SEM、EBSD及XRD等技术观察了试验钢的组织及残留奥氏体量。结果表明:试验TRIP钢两相区保温温度为800℃,贝氏体区等温温度为410℃时,综合力学性能最佳,抗拉强度与屈服强度分别达到1114 MPa和485 MPa,伸长率可达20%。试验钢的屈服强度主要由铁素体决定,抗拉强度和伸长率则主要与贝氏体、残留奥氏体及其碳含量有关。

贝氏体等温工艺对3Cr2MoCoWV热作模具钢组织和性能的影响

研究了贝氏体等温工艺对3Cr2MoCoWV热作模具钢组织和性能的影响,并与常规淬、回火处理的性能进行对比。研究表明:3Cr2MoCoWV钢经贝氏体等温处理后有大量稳定存在的残余奥氏体,经回火后残余奥氏体以薄膜状存在于马氏体板条间。经380℃等温1 h后再回火,可比常规淬、回火处理获得更好的强韧性配合。

高碳铬轴承钢贝氏体等温淬火

综合国内各研究成果 ,对高碳铬轴承钢下贝氏体的力学性能进行了对比分析 ,并对表面残余应力和尺寸涨大的成因进行了探讨 ,阐述了生产中贝氏体淬火工艺的优势和应用。附表 1个 ,参考文献

贝氏体等温处理对0.22C-1.63Mn-1.5Al冷轧TRIP钢组织性能的影响

利用盐浴热处理、扫描电镜、X衍射、拉伸试验等实验手段,辅以相图计算及显微组织预测技术,对一种含1.5%Al的冷轧相变诱导塑性(TRIP)钢在370℃到450℃贝氏体区等温后得到的组织与性能进行了研究,探讨贝氏体区等温工艺对相变行为、显微组织及力学性能的影响。结果表明:藉热处理工艺优化等措施,采用Al完全替代Si设计生产高性能冷轧TRIP钢是可行的。贝氏体区等温相变过程中Al元素有效抑制奥氏体中碳化物的析出,获得了数量多稳定性强的残余奥氏体;其中400℃等温180s的工艺使试验钢强度为756MPa时其伸长率达34.2%,但试验钢在450℃等温180s后将产生一定数量的对强塑积不利的马氏体。

高铁轴承GCr18Mo套圈贝氏体等温淬火热处理工艺仿真优化研究

高铁轴箱轴承作为传动系统的关键部件,服役工况及服役环境复杂。高铁轴承套圈的热处理工艺普遍采用贝氏体等温淬火工艺。贝氏体等温淬火工艺相比于传统的马氏体淬火工艺能够使轴承套圈具有更好的韧性和抗裂纹扩展能力,但耗时更长,生产效率相对较低。为优化国产高铁使用的GCr18Mo轴承套圈的贝氏体等温淬火工艺,开展试验测试轴承钢的热物理参数以及过冷奥氏体等温转变曲线,基于试验测得的轴承钢材料参数,采用DEFORM-HT软件建立了轴承套圈的热处理工艺全流程仿真模型。针对贝氏体等温淬火工艺中的加热温度、等温温度、等温时间和回火温度,采用正交试验法设计16种贝氏体等温淬火工艺仿真方案并进行仿真分析。基于仿真结果,以轴承套圈的贝氏体体积分数和硬度构建优化目标函数,结合蒙特卡洛法和复合形法对工艺参数进行线性回归分析及优化,在优化得出的工艺参数范围内开展3组验证性热处理试验。结果表明:基于试验测得的轴承钢材料参数建立的热处理仿真模型具有较高的准确性。经验证试验后,3组轴承套圈的贝氏体体积分数和硬度均满足行业标准要求,残余奥氏体含量未超过规定数值。优化后的热处理工艺耗时更短,相比最初的贝氏体等温淬火工艺,等温淬火时间缩短37%以上。研究成果可为国内GCr18Mo轴承套圈的贝氏体等温热处理提供有效的工艺参考。

超高强度钢40CrNi2Si2MoVA贝氏体等温淬火工艺

对超高强度钢40CrNi2Si2MoVA进行贝氏体区短时间等温淬火,得到马氏体加下贝氏体和少量残余奥氏体的复合组织,考察了等温时间的变化对材料显微组织和力学性能的影响,并进一步得出了此奈件下该钢的最佳热处理工艺。结果表明:当等温时间在100～150 s时,得到以马氏体为主,含20%左右下贝氏体和少量稳定残余奥氏体的组织。

贝氏体等温温度对980 MPa TRIP钢力学性能和显微组织的影响

利用DIL805A膨胀相变仪、Gleeble-3500热模拟试验机、X射线衍射和拉伸试验等研究了TRIP钢贝氏体区（360~440℃）等温处理对组织和性能的影响。结果表明,贝氏体区等温温度影响残余奥氏体体积分数与残奥中碳浓度,是决定TRIP钢力学性能的关键因素。试验钢在800℃×180 s＋400℃×300 s处理条件下,可得到17%残余奥氏体,其碳含量为1.5%,此时可获得较佳的相变诱发塑性和较好的强韧性配合,其强塑积可达到31 200 MPa.%。

贝氏体区等温处理对超高强度TRIP钢组织及力学性能的影响

利用金相显微镜、EBSD技术、x射线衍射仪等研究了C—Si—Mn系冷轧TRIP铜贝氏体区等温处理对组织和力学性能的影响，并尝试利用间接方法控制TRIP钢中的相组成。结果表明，残余奥氏体直径在2～3um之间，以椭圆状和细条状分布在铁素体晶界及晶内。随贝氏体区保温时间的延长，残余奥氏体体积分数先增大后减少，残余奥氏体中碳含量增多；随贝氏体区等温温度的升高，残余奥氏体体积分数达到峰值所需时间减少，峰值减小。相同等温时间下，等温温度越高，残余奥氏体中的碳含量越大。残余奥氏体的体积分数及其碳含量综合影响TRIP钢的力学性能。

贝氏体等温温度对含铝TRIP钢组织和性能的影响

采用连退模拟试验机、彩色金相、X衍射和拉伸试验等手段,对无硅高铝的相变诱导塑性（TRIP）钢在400～460℃贝氏体等温后得到的组织和性能进行研究,探讨了贝氏体等温温度对组织和性能的影响。结果表明：在400℃保温300s,该实验钢的抗拉强度达到613MPa,断后伸长率达30%。随着贝氏体等温温度的升高,抗拉强度也升高,而伸长率降低。随着残奥体积分数和碳含量的减小,试样的屈服强度降低,抗拉强度升高,强塑积和断后伸长率都随之降低。

贝氏体等温温度对0.2C-1.5Si-2Mn-0.43Cu-0.26NiTRIP钢组织和性能的影响

应用CCT-AY-Ⅱ型钢板连续退火机、X射线衍射、扫描和透射电镜、EBSD和拉伸试验等研究了TRIP钢（0.2C-1.5Si-2Mn-0.43Cu-0.26Ni）贝氏体区（350~470℃）等温处理对组织和性能的影响。结果表明：在贝氏体等温温度为410℃时,TRIP钢综合力学性能最佳,抗拉强度达到1088 MPa,伸长率16.88%,强塑积18365 MPa·%。残留奥氏体在TRIP钢中存在的形态有粗大块状、薄膜状和细小粒状。其中薄膜状的残留奥氏体属于亚稳奥氏体,形变过程中发生渐进式转变,极大地发挥TRIP效应。残留奥氏体中的碳含量和薄膜厚度是决定残留奥氏体稳定性的关键因素。

高硅马氏体型热作模具钢贝氏体等温工艺的研究

研究了贝氏体等温工艺对高硅马氏体型热作模具钢SDH3组织和性能的影响。选择的热处理工艺为固溶+贝氏体等温+回火,结果表明:贝氏体等温处理后SDH3钢的组织为贝氏体+马氏体+残余奥氏体+碳化物,且经320℃贝氏体等温处理试样的强韧性要比380℃等温处理的好。

UMS型贝氏体等温淬火网带炉生产线的调试和应用

新安装调试的UMS型贝氏体等温淬火网带炉生产线主要由磁性上料机、网带炉、网带盐浴槽、盐回收装置和烘干机组成，其特点是，结构新颖，网带炉加热器分布合理，盐浴能变频搅拌，从而大大提高了等温淬火的可靠性。采用该生产线对1．03mm厚的55钢链片进行了贝氏体等温淬火试验。结果，链片的硬度达到51～53HRC，下贝氏体含量达到90％以上，满足了技术要求，保证了链片大批量生产的顺利进行。

TRIP590钢贝氏体区的等温转变规律

采用DIL805L型淬火膨胀仪测定了TRIP590钢贝氏体区等温转变曲线,根据膨胀量-时间的关系曲线,计算了其相变过程中的组织转变率以及对应时间的关系,确定了在不同两相区加热温度下贝氏体相变动力学模型的主要参数。结果表明:两相区加热温度一致时,实验钢贝氏体区等温温度越高贝氏体转变速率越快;贝氏体区等温温度一致时,两相区加热温度越高贝氏体转变率越高;在贝氏体等温转变图中,转变量为90%的线呈C形,即'鼻尖'处转变速度最快;相变动力学模型的预测值在转变后期比实测值偏大,但整体来说预测值与实测值吻合度较好。

弹垫的硝盐贝氏体等温淬火

大量的弹垫早期失效分析结果表明,80%以上的失效源自表面损伤、表面脱碳、表面腐蚀物、淬火组织不均匀和氢致延迟断裂,主要是内部应力集中度高。本文简述了采用硝盐贝氏体等温淬火工艺代替淬火加回火,这种工艺对于弹垫类的紧固件产品防止氢致延迟断裂有优势。通过生产实例表明,弹垫用贝氏体等温淬火工艺代替淬火加中温回火后,在同等载荷的轴向疲劳试验中,疲劳寿命从5万多次,提高至200万次以上。

白口铸铁的热轧与贝氏体等温淬火

为提高含（2．40～2．88）％℃，（0．78～239）％Si，（0．99～1．39）％Mn，（1．57～2．19）％Cr，（0．56～0．64）％Ni的白口铸铁的强韧性，对其进行了热轧和贝氏体等温淬火处理。试验结果表明，经该工艺处理后，铸铁的性能明显提高。此外，还探讨了这种工艺的强韧化机理。