计算机绘制钢的过冷奥氏体等温转变(TTT)曲线

TT图是制定钢的热处理工艺的重要依据。本文介绍了一套程序 ,它通过对所测数据进行三次样条插值处理 ,实现了曲线的拟合 ,再通过AutoCAD二次开发 ,自动绘制出精确。

H08 Mn2 SiA钢等温转变曲线和连续冷却转变曲线

采用Gleeble 15 0 0热模拟机测定了H0 8Mn2SiA钢的临界点θAc1 ,θAc3以及θMs;通过测定不同温度下等温转变和不同冷却速度下连续冷却转变的膨胀曲线 ,结合金相组织观察和硬度测定 ,获得了该钢的等温转变曲线和连续冷却转变曲线 ;研究了其等温转变和连续冷却转变产物的组织形态 ,比较了所得曲线和同类转变曲线的差别 ,两者产生差别的原因主要是由于其化学成分、试样原始状态以及奥氏体化条件不同 .此外 ,确定了避免产生贝氏体组织的临界冷却速度为 0 .5 0℃ s ,为该钢的工艺制订和进一步加工提供了依据 .

预硬型塑料模具钢P20和718等温转变曲线的测定与分析

针对厂方设计并生产的P2 0和 718钢 ,利用膨胀法测定了它们的等温奥氏体转变曲线 (TTT曲线 ) ,并对曲线进行了分析和讨论 ,为制订合理的预硬化工艺建立了依据。

钢的过冷奥氏体等温转变图(TTT)的计算机绘制

TTT图是制定钢的热处理工艺的重要依据。本软件对所测相变数据进行分段抛物处理，实现了曲线的拟合，用BASIC语言设计出具有在半对数坐标系下绘制TTT图的软件，该软件再与AUTOCAD联接，在CAD绘图软件支持下，可自动绘出精确、实用、美观的TTT图。

H08Mn2E钢的等温转变曲线和连续冷却转变曲线

采用Gleeble 15 0 0热力模拟机测定了H0 8Mn2E钢的临界温度Ac1、Ac3以及Ms点。通过测定不同温度下等温转变和不同冷却速度下连续冷却转变的膨胀曲线 ,结合金相组织观察和硬度测定 ,获得了该钢的等温转变曲线和连续冷却转变曲线 ,研究了其等温转变和连续冷却转变产物的组织形态 ,为该钢的工艺制订提供了理论依据。

残余奥氏体的等温转变曲线

本文通过测定贝氏体中A_R的等温转变曲线(以后简称TTT曲线),并与原过冷奥氏体的TTT曲线进行比较,得出如下结论:A_R的TTT曲线位置将发生变化,贝氏体中的残余奥氏体TTT曲线右移,而马氏体中的则左移。其原因是两种残余奥氏体的状态不同。

煤机链条钢过冷奥氏体等温转变曲线及回火工艺研究

利用 Formastor- Digital全自动相变测量仪测定了钢的临界点和过冷奥氏体等温转变曲线 ,研究了该钢的回火工艺。结果表明 :该钢没有珠光体区 ,经淬火 +430℃中温回火后 。

4Cr3Mo2NiVNb热作模具钢等温转变曲线的测定

采用Formaster-F热膨胀仪测定了4Cr3Mo2NiVNb(HD_2)热作模具钢等温转变曲线,并与HD钢进行了对比分析.结果表明,与HD钢相比,HD_2钢的A_(cl)、Ms下降,C曲线右移.该现象的产生主要是由合金的价电子结构所引起.

奥氏体等温转变曲线在左右钳口热处理中的应用

借助奥氏体等温转变曲线 ,创立了定时定位的热处理工艺方法 ,用于左右钳口的生产 ,一次达到设计要求 ,简便可靠 ,省时节能。

一种CrMoV结构钢等温转变动力学曲线的数值模拟

利用导磁率法测出一种CrMoV结构钢经930℃奥氏体化后不同温度下等温时转变的动力学曲线;同时,在大型计算机上进行数值模拟。结果说明,在珠光体和贝氏体转变区内,用x(t)=1-exp(al^b+cl^d)的方程来表达动力学过程,可以得到比Johnson-Mehl方程更好的结果,具有更小的方差值。

TC21钛合金的等温转变行为

针对TC21钛合金,采用JMat Pro软件模拟计算得到该合金的等温转变曲线(TTT),同时采用膨胀法及金相法绘测其TTT曲线进行对比验证。模拟计算结果表明,在温度800~875℃析出α相速度最快。实验结果表明,由于TC21钛合金β→α相转变时相变体积效应小,膨胀法无法测得等温转变开始时间;金相法能较准确的绘测出等温转变曲线,表明在温度800~840℃左右其次生α相析出速度最快,也就是TTT曲线鼻尖位置,β→α相转变对温度敏感性高,淬火及退火时效时在此温度区间的停留时间不能过长,在低温时析出次生α相的速度最慢;JMat Pro软件模拟计算结果和实验绘制得到的TTT曲线吻合得较好。

三种不同硅含量的6CrNiMnSiMOV钢过冷奥氏体等温转变研究

本文采用膨胀式自动相变仪Formastor—F配合金相显微分析,测定了不同硅含量的高强度低合金冷作模具钢6CrNiMnSiMoV(代号GD钢)的过冷奥氏体等温转变曲线(TTT),并根据TTT制定了三种钢的等温淬火处理工艺,测定了三种钢等温淬火后的各项力学性能。结果表明,提高钢的硅含量,钢的加热相变点上升,Ms稍有下降;硅缩短等温珠光体转变孕育期,并使珠光体转变线上移;硅抑制等温贝氏体转变,使贝氏体转变线下移;GD钢等温淬火后获得马氏体-下贝氏体组织,1.82％Si的GD_4钢等温淬火后具有最佳的力学性能。

TRIP590钢贝氏体区的等温转变规律

采用DIL805L型淬火膨胀仪测定了TRIP590钢贝氏体区等温转变曲线,根据膨胀量-时间的关系曲线,计算了其相变过程中的组织转变率以及对应时间的关系,确定了在不同两相区加热温度下贝氏体相变动力学模型的主要参数。结果表明:两相区加热温度一致时,实验钢贝氏体区等温温度越高贝氏体转变速率越快;贝氏体区等温温度一致时,两相区加热温度越高贝氏体转变率越高;在贝氏体等温转变图中,转变量为90%的线呈C形,即'鼻尖'处转变速度最快;相变动力学模型的预测值在转变后期比实测值偏大,但整体来说预测值与实测值吻合度较好。

合金弹簧钢60Si2CrVA的等温转变及连续冷却转变

用热膨胀法和金相检验法测定和研究了合金弹簧钢 6 0Si2CrVA(0 .6 2C ,1 .5 7Si,0 .6 2Mn ,1 .1 7Cr,0 1 5V)的奥氏体等温转变 (TTT)曲线和连续冷却转变 (CCT)曲线。 6 0Si2CrVA钢的临界点Ac3为 790℃ ,Ac171 5℃ ,Ms 2 4 5℃。

基于吸附等温线及玻璃化转变的夹心海苔贮藏稳定性研究

为了解夹心海苔在贮藏期间水分活度、含水率、玻璃化转变温度与贮藏温度之间的关系,该研究探讨了夹心海苔吸附等温线和玻璃化转变曲线并用数学模型进行拟合,分析夹心海苔绝对安全含水率和临界含水量,并探讨热力学性质。结果表明:GAB模型能较好地反映出夹心海苔水分吸附特性,并得出在20、30、40℃条件下夹心海苔的绝对安全含水率分别为5.19%、4.69%、3.72%,作为预测夹心海苔加工及贮藏过程中最佳含水率的依据;同理可得20、30、40℃的临界含水量分别为0.98、0.84、0.71 g/g,作为判断贮藏稳定性的依据。当夹心海苔的平衡含水率高于0.08%时,水同物质的结合能较小,易失水。夹心海苔水分吸附过程中等温速率为0.62 K,吉布斯自由能为2.61 kJ/mol,为一种熵驱动的自发的吸热过程。综合分析,随着温度降低夹心海苔安全含水率升高,不易使玻璃化结构发生崩塌,对其加工工艺及干制品贮藏等方面具一定的参考意义,该研究结果可为夹心海苔产业提供科学依据。

ZA27合金等温转变动力学研究

利用所设计的热效应装置研究了ＺＡ２７合金等温转变动力学，结果发现：合金等温动力学转变曲线呈Ｃ曲线；淬火时效早期发生了ｓｐｉｎｏｄａｌ分解。

β′Cu-Zn-Al合金中温区等温转变的研究

利用光学显微镜及透射电镜考察了β′Ｃｕ－Ｚｎ－Ａｌ合金中温区等温转变，发现其转变产物在ＴＴＴ图中有其独立的Ｃ曲线。初期形成的α内部具有完整的层错亚结构，其体转变激活能约为Ｚｎ扩散激活能的１／３。

50SiMn_2MoV钢奥氏体等温转变曲线和连续冷却转变曲线的测定

一、前言无产阶级文化大革命以来,我国广大工人阶级和革命技术人员遵照毛主席“独立自主,自力更生”的伟大教导,发扬敢想敢说敢干的革命精神,充分利用我国富有资源,研制成功了许多适合我国资源情况的新钢种,促进了我国冶金、机械和国防等工业的飞速发展。50SiMn2MoV钢就是由洛阳矿山机器厂生产的以硅锰为基的大截面新钢种,以代替40CrNi、35CrNi3Mo等镍铬钢制造2300中板轧钢机齿轮轴,已在某些钢厂投产试用,效果良好,并准备进一步推广。但目前此钢种的物理、机械和工艺性能的资料尚不完善。

Fe-20%Ni-5%Mn合金中的等温马氏体转变

当温度低于室温时，重量百分含量为Fe-20％Ni-5％Mn的合金等温转变形成板条马氏体，呈C曲线特征。在所有温度下都发现了板条形态，在每一温度下，板条数量随反应时间增加，最高反应速率出现在233K。介绍了某些板条马氏体的形态和结晶学特性。

低碳微合金钢在过冷奥氏体亚稳定区的转变

通过对低碳Mo-Cu-Nb-B系微合金钢进行连续冷却和等温实验,发现低碳Mo-Cu-Nb-B系微合金钢在过冷奥氏体亚稳定区等温,能发生针状铁素体转变.非再结晶区变形奥氏体连续冷却时虽然能得到各类低碳贝氏体组织,但各类组织特别是针状铁素体的份额却不能有效控制.通过分阶段冷却,可以控制得到针状铁素体和板条贝氏复相组织.利用针状组织分割原奥氏体晶粒能细化组织,达到优化高强度低碳微合金钢的力学性能目的.