聚丙烯/乙烯-辛烯共聚物共混体系的流变行为及相容性

使用旋转流变仪系统分析了聚丙烯/乙烯-辛烯共聚物共混物熔体黏弹性能对外部条件如剪切、温度和动态剪切频率的响应情况并分析PP/POE共混物的熔体相容性.随POE含量的增加(基体相由PP改为POE),PP/POE共混物的流变行为出现分界.不同温度下的黏度曲线形状类似,非牛顿性指数n基本保持不变.PP/POE共混体系的零剪切黏度呈现负偏差,符合广义对数加和法则.在末端区(0.005～0.050 Hz),共混物的lg G'-lgω斜率明显与PP的有偏差且Han曲线在高频下出现了随温度变化的情形,表明PP/POE熔体不相容.在密炼机加工过程,即温度在190～250℃,PP质量分数在50%～95%之间时,共混体系处于相分离状态.

超临界CO2下聚丙烯/乙烯-辛烯共聚物共混物微孔发泡材料的制备

用熔融共混的方法制备了不同含量乙烯-辛烯共聚物(POE)的聚丙烯(PP)/乙烯-辛烯共聚物(POE)的共混物,研究了共混物的相形态和流变性能。用超临界二氧化碳(sc-CO_2)作为物理发泡剂,制备了PP/POE的共混物微孔发泡材料。研究了POE含量、温度和压力对微孔发泡材料泡孔的影响。结果表明,发泡材料平均泡孔尺寸在2~7μm之间,泡孔密度大于109 cm^(-3)。随着POE含量的增加、温度的升高,泡孔直径增大,泡孔密度降低;随着压力的增大,泡孔尺寸先增大后减小,泡孔密度逐渐增大。

聚丙烯/乙烯-辛烯-1共聚物共混体系流变性能研究

采用高级流变扩展系统(ARES)研究了聚丙烯(PP)/乙烯-辛烯共聚物共混体系的流变性能,探讨了乙烯-辛烯共聚物含量和 PP 种类对共混体系储能模量、剪切黏度和零切黏度的影响。实验结果显示,PP 结构和 POE 含量对 PP/POE 共混体系的剪切流变性能有显著影响,随着 POE 含量的增加,PP1/POE 共混体系的储能模量和剪切黏度增加的幅度明显小于 PP2/POE 共混体系,PP1/POE 共混体系和 PP2/POE 共混体系的储能模量和剪切黏度增加幅度较大分别发生在 POE 含量为20%～30%和10%～20%,即共混体系发生"脆—韧"转变阶段。PP/POE 共混体系中存在界面滑移现象,且 PP 和 POE 的界面相容性对界面滑移现象影响较大,其中 PP1/POE 的界面滑移比PP2/POE 的界面滑移更加明显。

碳酸钙和乙烯-辛烯共聚物对废旧聚丙烯塑料的改性

研究了废旧聚丙烯塑料的共混工艺、增强增韧改性及共混物的流动性能.以废旧聚丙烯塑料为研究对象,加入无机填料碳酸钙,增韧剂乙烯-辛烯共聚物及适量相容剂马来酸酐接枝聚丙烯对其进行增强增韧改性,通过熔融共混法制备了聚丙烯/碳酸钙、聚丙烯/碳酸钙/乙烯-辛烯共聚物两种复合材料.结果表明:碳酸钙和乙烯-辛烯共聚物对废旧聚丙烯塑料均有良好的的增韧效果,马来酸酐接枝聚丙烯作为聚丙烯/碳酸钙复合体系的界面改性剂能有效改善分散相碳酸钙在连续相聚丙烯中的分散状态,但乙烯-辛烯共聚物的加入会降低复合材料的拉伸强度,且共混体系的流动性能也有明显的降低趋势.当聚丙烯/碳酸钙/乙烯-辛烯共聚物质量份数比为100/15/10时,两种复合材料的悬臂梁缺口冲击强度均达到最大值,增韧效果最佳,弯曲强度和模量也有一定程度的提高,复合材料表现出良好的综合力学性能.

聚丙烯/乙烯-乙烯醇共聚物/聚丙烯接枝马来酸酐共混体系的流变性能

以聚丙烯接枝马来酸酐(PP-g-MAH)为相容剂,采用双螺杆共混法制备聚丙烯/乙烯-乙烯醇共聚物(PP/EVOH)共混物.利用毛细管流变仪研究PP/EVOH共混物的流变行为,研究了共混物配比、剪切速率和温度对流体的剪切应力、表观黏度、非牛顿指数和黏流活化能等方面的影响.结果表明,EVOH的加入降低了共混体系的剪切应力和表观黏度,温度在低剪切速率时对表观黏度的影响较大.

乙烯-辛烯共聚物/淀粉共混物的非等温热解动力学

利用动态热重分析(TG)技术对乙烯-辛烯共聚物(POE)/糊化蜡质玉米淀粉(GWCS)共混物在惰性气体条件下的热性能和非等温热解动力学进行了分析,探讨了其热解机理.结果表明,随着淀粉含量的增加,POE/GWCS共混物的热失重曲线向低温方向移动,材料的外延起始温度降低,即材料的热稳定性降低,说明淀粉的加入降低了聚合物的耐热性能.随着升温速率的增加,POE/GWCS共混物最大热分解速率对应的温度向高温方向移动,最大热分解速率增大.采用Kissinger和Flynn-Wall-Ozawa两种方法进行热解动力学分析,发现随着淀粉含量增加,共混物体系的热分解E/logA值降低,表明淀粉含量对共混物的热稳定性有显著影响.

乙烯-辛烯共聚物/SBR共混物的研究

研究了乙烯 辛烯共聚物 (POE) /SBR共混物的力学性能和相态结构。结果表明 ,随着POE8180 (辛烯质量分数为 0 2 8) /SBR共混比 (除 5 0 /5 0外 )增大 ,共混物的力学性能提高 ;POE80 0 3(辛烯质量分数为0 18)用量不超过 40份时 ,随着POE80 0 3/SBR共混比增大 ,共混物的力学性能提高 ;POE80 0 3制成粘度较大的炭黑母料后再与SBR母炼胶共混 ,可提高共混物的力学性能 ;POE8180与SBR的共混温度为 12 0℃时共混物的综合力学性能最佳 ;POE8180 /SBR共混物为两相结构 ,POE8180 /SBR共混比为 40 /6

聚丙烯/乙烯-辛烯共混物的动态交联及性能

利用动态交联技术制备了动态交联聚丙烯/乙烯-辛烯共混物(PP/POE).采用哈克转矩流变仪研究了动态交联对PP/POE共混物扭矩的影响;研究了交联剂的种类和POE用量对共混物力学性能的影响;考察了动态交联共混物的流变性能.结果表明,加入过氧化二异丙苯(DCP)后,PP/POE共混物的扭矩先升后降至平衡状态;随着POE用量的增加,PP/POE共混物的冲击强度明显提高,但拉伸强度有所降低,PP/POE共混物合适配比为100∶40,DCP的添加量为POE含量的2%为优;PP/POE共混物熔体流变行为属于假塑性流体,且高温下(220℃)降解反应程度高于交联反应程度.

乙烯-辛烯共聚物/淀粉共混体系的非等温结晶动力学(英文)

通过差示扫描量热仪(DSC)研究了乙烯-辛烯共聚物/淀粉共混体系的非等温结晶动力学,用Jeziorny和Ozawa方程描述了结晶动力学过程.共混物的结晶温度和结晶焓强烈依赖于淀粉含量和冷却速率.结果表明,随着冷却速率的增加,每个试样的结晶放热曲线均变宽,并向低温区移动.当温度一定高时,所有试样均具有较快的结晶速率. Jeniorzy方程可以较好地描述POE/淀粉共混物的非等温结晶模式,而Ozawa方程对于POE/淀粉共混体系不太适合.

尼龙6/(乙烯-辛烯)共聚物弹性体的流变及结晶行为

（乙烯辛烯）共聚物弹性体（ＰＯＥ）是由美国ＤＯＷ化学公司使用茂金属催化剂聚合而成的一种聚烯烃橡胶．与传统聚烯烃类橡胶ＥＰＤＭ相比，ＰＯＥ的特点就在于其在聚烯烃塑料基体中分散速度快、分散程度高．为此，我们尝试用马来酸酐接枝的ＰＯＥ（ＰＯＥｇＭＡ）...

动态硫化对甲基乙烯基硅橡胶/乙烯-辛烯共聚物共混物性能的影响

以甲基乙烯基硅橡胶(VMQ)混炼胶、乙烯-辛烯共聚物(POE)为主基体,通过双螺杆挤出机制备了两者的简单共混物及动态硫化共混物。考察了橡塑比对简单共混物及动态硫化产物性能及微观形貌的影响,同时考察了动态硫化对VMQ/POE力学性能、微观形貌和热稳定性的影响。结果表明,动态硫化能够有效提高VMQ/POE共混物的力学性能;随着硅橡胶用量的增加,VMQ/POE动态硫化共混物的拉伸强度、断裂伸长率、硬度和扯断永久变形都逐渐降低;橡塑共混比在30/70~60/40之间时,简单共混物的微观形貌从“海-岛”结构逐步发展为共连续相结构,而动态硫化共混物的微观形貌则始终为“海-岛”两相结构;动态硫化使VMQ/POE共混物的热稳定性增加。

增容剂对乙烯—辛烯共聚物与淀粉共混体系结晶性能的影响

通过熔融挤出方法制备了乙烯-辛烯共聚物(POE)/糊化蜡质玉米淀粉(GWCS)共混复合材料,加入POE-g-MAH作为增容剂。主要采用X-射线衍射(XRD)、差示扫描量热(DSC)方法研究了POE/GWCS共混物的结晶性能及增容剂POE-g-MAH对共混物结晶性能的影响。XRD结果表明,随着淀粉含量的增加,POE/GWCS共混物的衍射峰强度逐渐降低,DSC结果表明,随着淀粉含量的增加,共混物的结晶度、熔体冷却结晶温度和热焓均下降。加入增容剂后,POE/GWCS共混物的衍射峰强度和结晶度均下降,并且随着增容剂含量的增加,POE/GWCS80/20共混物的结晶温度和结晶焓均下降,从而说明增容剂使POE/GWCS共混物的结晶性能降低。

iPP/POE共混物注塑件中POE表面析出机理

等规聚丙烯(iPP)与乙烯-辛烯共聚物(POE)共混物注塑件中,POE相向表面析出的驱动力及影响因素尚未有定论。为此,以4种相对分子质量的iPP和POE8137的共混物注塑样品为研究对象,采用扫描电子显微镜、原子力显微镜等形貌表征技术、广角X射线衍射、小角X射线散射等晶体结构表征技术及动态力学分析研究了150℃温度下退火过程中POE的析出行为与影响因素。研究表明,短时间高温退火时,POE的析出程度与基体树脂iPP的分子量有明显关系:即iPP的分子量越高,iPP/POE样品退火后POE的析出程度越高,推测POE的析出机制类似于非晶共混薄膜体系中的表面偏析效应。退火0~4 h时,iPP在该温度下退火发生结构重构,结晶度提高,非晶区平均厚度增加,非晶区的分子链活动性增强,这些因素均有利于促进POE相的析出。退火4 h后,iPP晶体结构重构完成,POE仍继续发生向析出,进一步说明POE的析出机制是表面偏析效应。

磺酸钠基苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物离聚体的力学性能及其应用

由环氧化苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SBS)与NaHSO3开环反应合成了磺酸钠基SBS离聚体。研究了离聚体力学性能的影响因素、离聚体对SBS/氯醇橡胶(CHR)的增容作用、质量比对离聚体/聚丙烯(PP)共混物性能的影响。结果表明:硬脂酸锌能提高离聚体的力学性能;随着离聚体离子含量的增加,拉伸强度及扯断伸长率增加。加入少量离聚体,使离聚体/CHR共混物的力学性能提高,扫描电镜显示两者的相容性增加;离聚体与PP共混,在拉伸强度方面呈现协同效应。质量比各为1/1的离聚体增容SBS/CHR和离聚体/PP共混物的耐油性均较SBS大为改善。

磷酸盐基(苯乙烯-丁二烯-苯乙烯)嵌段共聚物离聚体的结构、性能及应用

由环氧化的苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SBS)与磷酸氢二钠通过开环反应制备了含磷酸二钠基的SBS离聚体(PSBS),研究了PSBS的形态结构、混炼胶力学性能的影响因素、PSBS/聚丙烯(PP)共混物的力学性能以及PSBS对SBS/氯醚橡胶(CHR)共混物的增容作用。结果表明,磷酸盐基SBS离聚体呈大小不一、形状不规则的离子微区;当硬脂酸锌用量为PSBS质量分数的10%、离子基团含量为0.95mmol/g时,PSBS混炼胶的力学性能最佳,且呈现热塑性弹性体行为;PSBS与PP共混,其拉伸强度与组成呈现协同效应,且耐甲苯性提高;PSBS可作为SBS/CHR共混物的增容剂,其最佳质量分数为3%,离聚体的加入有助于改善共混物的耐油性和相容性。

抗冲击聚丙烯基接枝共聚物的组成和相形态

用γ射线辐照等规聚丙烯(i PP)/乙烯-1-辛烯共聚物(POE)/线型低密度聚乙烯(LLDPE)共混体系后,可原位产生多序列接枝共聚物,以增强橡胶相POE与树脂相(i PP,LLDPE)界面相容性,得到新型抗冲击聚丙烯基接枝共聚物(IPGC)。采用差示扫描量热法、傅里叶变换红外光谱和扫描电子显微镜对IPGC的组成及相形态进行了研究。结果表明:IPGC中,PP和LLDPE嵌段长度存在多个分布,在高能辐照过程中,形成了分子链长度不同的乙烯-丙烯接枝共聚物,同时,POE与树脂相也发生交联,形成了接枝共聚物;IPGC以核-壳结构粒子形式均匀分布在i PP基体中,其中LLDPE为核,弹性体POE为壳。

不同增容剂对聚酰胺1010/聚丙烯共混物的增容作用研究

采用熔体共混的方法制备了3种增容剂增容的聚酰胺1010/聚丙烯(PA1010/PP)共混物,通过傅里叶变换红外光谱(FT-IR)、力学性能和差示扫描量热(DSC)测试,对马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)、马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)和乙烯-丙烯酸丁酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯共聚物(PTW)对PA1010/PP共混物的增容作用进行了比较研究。结果表明,和非增容体系相比,PP-g-MAH、POE-g-MAH和PTW的拉伸强度分别是非增容体系的125%、89%和94%,冲击强度分别是非增容体系的140%、200%和200%,PTW具有较好的增容效果。

共聚PP/POE共混物流变行为的研究

采用XLY-Ⅱ型毛细管流变仪研究了共聚聚丙烯(iPP)、乙烯-辛烯共聚物(POE)及其共混物的流变特性。实验结果表明,PP/POE共混物的最佳加工温度为180℃。iPP/POE共混物熔体均为假塑性流体,呈现出切力变稀现象。PP/POE复合材料的表观黏度与粘流活化能均随着POE含量的增加而减小。

二元乙丙橡胶在聚丙烯共混改性中的应用

以二元乙丙橡胶(EPM)和乙烯-辛烯共聚物(POE)为增韧改性剂,分别与聚丙烯(PP)进行共混改性,并对共混物的加工性能、物理性能及力学性能进行表征。结果表明,在相同的工艺配方与加工工艺条件下,EPM/PP共混物与POE/PP共混物的熔融指数、热变形温度、拉伸强度以及弯曲强度等性能基本相近,并且随着EPM与POE用量的增加,上述数值随之降低。室温下(23℃),当EPM与POE的质量分数为8%时,两种共混物的简支梁缺口冲击强度与悬臂梁缺口冲击强度相近;但当EPM与POE的质量分数为12%时,EPM/PP共混物的两种缺口冲击强度显著高于POE/PP共混物。低温下(-30℃),当EPM与POE的用量相同时,两种共混物的悬臂梁缺口冲击强度相近,并且随着EPM与POE用量的增加,两种共混物的悬臂梁缺口冲击强度也有增加的趋势。

X-射线衍射测定PP/EV共混物晶胞参数的研究

用X-射线衍射法测定了PP/EVA共混物的晶胞参数,结果显示:PP/EVA共混物中基体PP的晶体为υ-晶型,属单斜晶系。PP的晶胞参数并没有由于EVA的加入而发生改变,PP和EVA没有形成共晶,PP/EVA共混物的结晶与其组成无关。