五等跨连续梁模态分析试验及冲击系数

分析计算五等跨连续梁的固有频率和振型,探讨连续梁桥冲击系数与其固有频率和振型的关系,并进行了连续梁振动试验,试验模型采用槽型梁,支撑方式采用钢锟轴支撑,试验结果运用DASP模态分析软件进行处理,得到五等跨连续梁的前5阶振型及频率。利用Midas有限元分析软件对连续梁进行有限元分析,将其计算结果与试验结果进行对比,证实振型变化的真实性。经过试验分析,连续梁的前5阶振型最大曲率位置被确定,结合规范讨论计算冲击系数时结构固有频率的选取。结果表明:当计算跨中正弯矩效应时,冲击系数宜按照《桥规》采用基频计算;当计算中支座负弯矩效应时,冲击系数应采用第3阶频率。

两等跨连续梁桥振动研究

分析计算两等跨连续梁的固有频率和振型,探讨连续梁桥冲击系数与其固有频率和振型的关系,并开展连续梁振动试验,利用Midas有限元软件和视频图像法分别对其进行振动分析,将其处理结果与试验结果对比,证实振型变化的真实性。

4等跨连续梁模态试验分析及冲击因数研究

为了研究连续梁桥冲击因数与其固有频率和振型的关系,分析计算了4等跨连续梁的固有频率和振型,并进行了4等跨连续梁振动试验;通过分析和试验,确定梁的前四阶振型最大曲率位置,结合规范讨论了计算冲击因数时结构固有频率的选取。结果表明:当计算4等跨连续梁桥的正弯矩效应时,冲击因数计算采用基频是合理的;当计算负弯矩效应时,不应采用基频,应采用第2阶频率。

四不等跨连续梁振动试验分析及冲击系数探讨

分别讨论并比较在不同跨径比下的连续梁的固有频率及振型的变化规律和异同点。试验梁采用槽型梁,除了对模型进行固有振动分析和理论计算外,还采用有限元软件分别对各个跨径比下的试验模型进行有限元计算分析和计算。以有限元的计算结果作为参考,同传统检测试验得到的结果进行对比分析,论证振型变化规律的真实性。结果表明:对于不同跨径的对称四跨连续梁,支座对称移动时,前3阶振型始终对于中支座是对称或者反对称的,并且中支座在2阶振型中首先出现反弯点。当计算跨中正弯矩效应时,冲击系数按照《桥规》采用基频计算;当计算中支座负弯矩效应时,冲击系数应采用第2阶频率进行计算。

幕墙立柱单支座等跨连续梁力学分析及优化建议

本文根据杆件结构力学原理,结合静力结构计算手册,求出单支座等跨连续梁弯矩计算公式、挠度公式、杆件弯矩峰值的极小值及对应的最佳支座点位置,分析出杆件挠度峰值随支座位置变化而变化的趋势和若干点位置挠度。指出在内力起控制作用时,以支座分界的杆件两端长度比值为5.8284(即悬挑长度是杆件跨度的0.1464倍)时,杆件最大弯矩最小,为简支梁时的跨中弯矩值的一半,此时最为经济,设计时应尽量向此值靠拢;在挠度起控制作用时,悬挑长度与杆件长度的比值约在0.225附近时挠度极值最小,设计时可尽量向此值靠拢,以降低成本。

等跨预应力混凝土连续梁无湿接缝逐跨拼装技术

新建郑州—济南高速铁路长清黄河特大桥小里程侧采用22联3×56 m等跨预制胶拼预应力混凝土连续梁跨越黄河边滩,胶拼连续梁桥长3.7 km。对其结构设计、节段拼装工艺以及主要计算指标等进行介绍。研究采用无湿接缝逐跨拼装工艺,全梁无任何湿接缝及现浇合龙段,实现了连续梁梁部预制拼装率100%;提出高速铁路中等跨度等跨预应力混凝土连续梁节段预制拼装可采用三跨一联或两跨一联布置,相关成果可为类似工程提供参考。

弹性点支连续等跨梁的横向振动(Ⅱ)──匀速移动载荷作用下的动态响应

作者在文献[1]中已求得了弹性点支连续等跨梁的固有频率和固有振型。本文对其在匀速移动载荷作用下的动态响应问题利用模态迭加法进行了求解。另外，关于弹性点支连续等跨梁的振型函数的正交性首次在本文中得到了证明。

弹性点支连续等跨梁的横向振动(Ⅰ)──自由振动

利用工程中求解固有频率和固有振型的常用方法，对弹性点支连续等跨梁在冲击载荷作用下的横向自由振动问题进行了求解，得到了固有频率和固有振型。并对两种极限状态——自由状态和简支状态进行了讨论。

适宜黄河游荡河段的梁桥桥跨布设关键技术

黄河游荡河段河道断面宽浅,水流散乱,主河槽摆动范围大,相应地游荡河段黄河大桥主桥的桥联都较长。传统桥梁设计方案难以在保障大桥工程安全且经济合理的前提下,满足黄河游荡河段主槽大跨径长联桥的桥跨布设要求。针对等跨连续梁边跨结构进行各种梁型对比计算,找出不同恒载集度比下的内力变化规律,并得出等跨连续梁边跨的最佳截面组成形式。边跨采用钢箱梁及预应力混凝土梁时内力分布不均,结构受力不合理,结合梁及波纹钢腹板梁均为钢-混组合梁形式,其受力介于钢箱梁及预应力混凝土梁之间,受力较为合理。可采用新型轻质材料,降低等跨连续梁边跨自重,调整结构内力分布,优化创新黄河大桥主桥布设方案,突破传统设计方案对桥长的限制,实现主桥灵活分联,大大降低地震力对桥梁联长的制约,解决黄河游荡河段主桥桥跨布设难题。