深冷处理对高速钢红硬性及耐磨性的影响

研究了深冷处理对Ｗ１８Ｃｒ４Ｖ和Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２高速钢红硬性及耐磨性的影响。试验结果表明，深冷处理不仅可提高高速钢的室温硬度，同时可明显改善高速钢的红硬性和耐磨性，延长高速钢刀具的使用寿命。

高速钢的红硬性

测定了 6种高速钢的红硬性 ,结果发现高速钢的红硬性主要决定于淬火加热时溶入奥氏体中的碳化物的量 ,Co只能提高二次硬化效应 ,但不能提高红硬性。 6 0 0℃以上 ,M 42的红硬性低于M2Si 4及M

Co元素对时效硬化工具合金TIG堆焊金属粉芯焊丝堆焊层硬度及红硬性的影响

通过调整焊丝熔敷金属中Co元素的含量 ,研究了Co对所研制焊丝堆焊层硬度和红硬性的影响。研究表明 ,Co元素具有很强的时效硬化作用 ,对堆焊层金属的硬度和红硬性有重要的影响。随着熔敷金属中Co含量的增加 。

铝对高速钢(HSS)红硬性的影响

简述了高速钢的应用及发展情况,在此基础上讨论合金元素Al对高速钢红硬性的影响。通过添加适当的价格相对便宜的Al元素,可以进一步提高高速钢的红硬性。发展这种经济型、高性能的加Al高速钢可使高速钢的使用范围得到进一步扩大。

时效硬化工具合金TIG金属粉芯焊丝堆焊金属硬度和红硬性

通过改变熔敷金属中Co元素的含量、焊后热处理工艺和堆焊层数 ,对时效硬化工具合金TIG金属粉芯焊丝堆焊金属的硬度、红硬性和时效硬化机理进行了研究。研究结果表明 :Co元素含量和焊后热处理工艺对堆焊金属的硬度和红硬性有显著影响 ;当采用 5 6 0℃× 2 .5h时效处理可使堆焊金属获得最佳时效效果 ;随Co含量增加 ,堆焊金属的硬度和红硬性增加 ,最高硬度可达 70 .2HRC ,经 6 5 0℃加热 6h后的硬度仍能保持在 6

热处理对高速钢红硬性的影响

用新研制的Ｍ２Ｓｉ－３及Ｍ２Ｓｉ－４研究了热处理对高速钢红硬性的影响．结果得出,提高淬火温度以增加溶入奥氏体中的碳化物以及在淬火后增加一次低温回火均可有效提高红硬性．但为通过淬火温度以提高红硬性．除必须提高钢料碳含量外还应设法细化碳化物．

钨钼钇共渗强化层的回火硬度及红硬性

利用双层辉光等离子渗金属技术,在Q235钢表面分别进行钨钼钇共渗与钨钼共渗,形成均匀致密合金扩散层;共渗后,将两种试样分别在960℃、980℃、1020℃下进行8h渗碳及淬火,并在200℃低温回火1h。之后将两者在1 020℃渗碳及淬火,并分别进行200～700℃回火。采用显微硬度仪检测其表面硬度,采用光学显微镜、SEM及EDS分别对渗层进行金相组织及成分分析。结果表明:其回火特征与冶金高速钢类似,在500℃时出现"二次硬化"现象,回火硬度达到峰值,且前者高于后者。将经过1 020℃渗碳淬火后的两种试样在600℃下保温1h后空冷,重复4次后,前者与后者的表面硬度最大值分别达到750 HV0.05、650HV0.05。

渗硼层红硬性的研究

本文较系统地研究了双相组织FeB+Fc_2B渗硼层经不同温度加热后硬度的变化,给出了一系列硬度分布曲线,对高温工作的零件渗硼将有指导意义。

M2高速钢刀具表面激光熔覆WC/Co涂层的组织与红硬性

目的利用激光强化技术在M2(W6Mo5Cr4V2)高速钢刀具表面熔覆WC/Co涂层,研究涂层组织成分、切削性能的变化规律及强化机理。方法采用IPG光纤激光器,在通用M2高速钢刀具表面制备一组单道熔覆层,运用显微硬度计、扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)、X射线衍射仪(XRD)等表征手段分析了熔覆层显微硬度、宏观形貌、显微组织、物相组成及红硬性等情况。结果在激光功率为1.1 kW,送粉电压为14 V,扫描速度为3 mm/s时,熔覆层截面出现少量气孔,并在左右边界部位出现裂纹,主要物相为Fe3W3C、WC、W2C、M6C型硬质相和间隙碳化物。其上部组织更为细腻,以碳化钨和钨钴化合物为主;中部及下部组织以弥散形式分布于熔覆层中,主要组织为Fe3W3C和碳化钨。熔覆层硬度明显高于基体,最高硬度达到1411HV,出现在距熔覆层顶点0.4 mm左右的次表层范围内。600℃时,熔覆层红硬性达到60HRC以上;1000℃时,熔覆层红硬性仍达到50HRC以上。由600℃逐渐升高到1000℃时,熔覆层组织晶界强化作用逐渐减小,择优取向强化表现明显。结论在M2高速钢表面熔覆WC/Co涂层,可以有效地提高刀具材料的硬度及红硬性。熔覆层最高硬度可以提高为刀具基体的1.64倍;600℃时,熔覆层红硬性远高于高速钢基材的红硬性指标;1000℃时,熔覆层红硬性近似接近于硬质合金的红硬性要求,是高速钢基材的2.94倍。生成的碳化物硬质相及间隙碳化物对熔覆层的硬度及红硬性的提高起到了主要作用。

低温回火对高速钢红硬性的影响

以高速钢M2为实验材料,在原有工艺基础上增加一次360℃×1h回火,结果其红硬性提高了3HRC。主要原因为低温回火形成的M3C更加细小、弥散,减少了大尺寸M3C的数量,为形成合金碳化物提供了有利的形核条件。而直接高温回火,合金M3C的析出不完全,并伴随其他碳化物的析出,因此不能完全发挥合金元素的弥散强化作用。

红硬性和热硬性的区别及试验方法

1.红硬性及其试验方法人们把高速钢刀具切削刃口出现暗红色而未失去切削能力,红还硬的特性定名为红硬性,它表示钢在使用受热过程中保持组织和性能稳定的能力,当切削温度超过其回火温度,其硬度将按比例急剧下降。

一种能显著提高Cr12MoV钢红硬性的热处理方法

Cr12MoV钢是一种使用广泛的高碳高铬工具钢，它具有良好的耐磨性、淬透性和回火稳定性。由于该钢碳化物分布比较均匀，且钢中含有钼、钒元素，可以阻止加热时晶粒的长大，所以该钢不仅强度高，韧性也较好。Cr12MoV钢主要用于制造截面大、形状复杂、承受较大负荷的各种冷作模具，当然经过适当的热处理也可以制成热作模具。

深冷处理对W6Mo5Cr4V2高速钢红硬性的影响

对W6Mo5Cr4V2高速钢进行深冷处理,研究不同冷却速度、深冷温度、保温时间及回火次数对红硬性的影响。结果表明:深冷处理后高速钢试样的红硬性都有所提高。深冷温度为-196℃,保温时间为4 h时材料可获得较高的红硬性,但随着回火次数、深冷速度的增加W6Mo5Cr4V2高速钢的红硬性逐渐降低。通过对深冷因素的显著性关系分析比较得出深冷时间对高速钢红硬性的影响最大,然后依次是冷却速度、保温时间和深冷温度。

深冷处理时间对M2高速钢红硬性的影响

使用洛氏硬度计、X射线衍射仪、扫描电子显微镜和透射电子显微镜等手段研究了深冷处理时间对M2高速钢的硬度和红硬性的影响及其机理。结果表明:深冷处理提高了M2钢的室温硬度和红硬性,深冷12 h使650℃红硬性的改善最显著。随着深冷时间的延长残余奥氏体含量不断降低,其形貌由长条形块状转变为薄膜状分布在马氏体板条间;马氏体轴比和碳含量逐渐降低,孪晶马氏体细化;初生碳化物偏聚减少,析出的二次碳化物数量逐渐增多。二次碳化物数量的增多不仅使析出强化作用增强,还能抑制高温下马氏体的分解。同时,残余奥氏体向马氏体的进一步转变以及孪晶马氏体的细化,对室温硬度的提高和红硬性的改善也有一定的作用。

Cr12MoV表面激光熔覆WC/Ni粉末的组织与红硬性

利用激光熔覆技术在冷作模具钢(Cr12MoV)表面上制备WC/Ni熔覆层,研究其组织成分以及红硬性的变化规律。使用显微硬度计与环形块摩擦磨损试验机测试熔覆层的红硬性与耐磨性。结果表明:当激光功率1.0kW、送粉电压8V、扫描速度2mm/s时,熔覆层主要由γ-Ni(Fe)、W2C、Cr7C3、Fe6C2、Fe6W6C、WC、Fe2B等相及M23C6共晶化合物组成;红硬性测试温度为200℃时,熔覆层硬度可达57HRC以上,高于基板的52.1HRC,当温度达到400℃时,熔覆层的硬度仍达到47HRC以上,而基板只有33.1HRC;红硬性测试温度为400℃时,熔覆层的失重量达到最大的1.7mg,但仍小于室温下基板的失重量1.9mg;500℃以内的红硬性测试只影响熔覆层的组织细化程度,对熔覆层强化机理和组织成分没有较大的影响;熔覆层在300℃以内属于磨粒机制,当温度达到400℃以上时演变成为黏着磨损。

金刚石工具粉末胎体热硬性问题探讨

文章阐明了红硬性与热硬性不同概念的界定,并讨论金刚石工具胎体与高速工具钢热硬性的不同差异。指出影响金刚石工具胎体性能的应该是热硬性而不是红硬性。胎体硬度高低的单一指标,不能表征粉末胎体的耐磨性。而在高温下表征的胎体热硬性是影响胎体耐磨性和金刚石包镶能力的重要因素。随着对胎体热硬性的深入研究和认知,热硬性有望成为业界公认的金刚石工具粉末胎体的重要性能指标。

真空气体淬火热处理对粉末冶金高速钢S390硬度的影响

对粉末冶金高速钢S390进行真空气体淬火热处理,初步探讨了在一定冷却压力和冷却速率条件下真空气体淬火热处理方式的可行性以及其对S390钢硬度的影响。结果表明:粉末冶金高速钢S390的有效厚度为20 mm,在冷却压力为0.8 MPa,冷却速率为3℃/s条件下,可以对S390钢进行真空淬火,该钢不会发生开裂现象;在相同条件下,四次回火后S390钢的硬度比盐浴热处理后该钢的硬度小1.2 HRC,其红硬性较盐浴热处理后小3.1~3.7 HRC。

强流脉冲电子束M2高速钢表面改性组织和耐磨性能

目的 改善M2高速钢表面组织,提高其耐磨性和红硬性。方法 利用强流脉冲电子束(HCPEB)进行M2高速钢表面辐照改性处理,工作参数包括加速电压25 kV,脉冲宽度2.5μs,能量密度4 J/cm^(2),脉冲次数3、8和15次。采用MEF-4型光学显微镜和Zygo 9000型3D表面光学轮廓仪观察辐照前后样品表面形貌。采用XRD-6000型X射线衍射仪分析改性层组成。采用DMH-2LS型努氏显微硬度计测量样品表面和截面硬度。采用CFT-I型摩擦磨损试验机测量表面耐磨性能。在600℃下保温1 h后空冷,测量样品表面硬度变化用以比较红硬性。结果 HCPEB改性M2高速钢样品表面重熔并出现熔坑,随脉冲次数增加,熔坑数量减少且尺寸增加,表面粗糙度下降,15次脉冲处理样品表面形成大量孪晶,熔坑内部出现熔孔和微裂纹。重熔层组织细化致密,碳化物类型改变,碳化物颗粒尺寸减小,残余奥氏体数量增加。相对于未改性样品,15次脉冲处理样品表面硬度提高53.5%,磨损体积减小16.5%,红硬性提高19.2%。结论 HCPEB可有效改善M2高速钢表面组织,使表面显微硬度、耐磨性和红硬性指标均有明显提高。

基于微钻平台金刚石钻头微烧出刃研究

为研究金刚石钻头胎体性能及金刚石粒度对微烧出刃技术出刃时间的影响,采用自行研制的微型岩心试验台开展了微型岩心钻进试验。选用28/20微型取心钻头,先在铁块上磨钝,然后在花岗岩上进行微烧出刃试验。结果表明,钻头微烧出刃时间随着胎体耐磨性的降低而递减;高熔点高红硬性胎体的微烧出刃时间更长;金刚石粒度在0.2~0.5 mm范围内,对微烧出刃时间影响不大。微烧出刃技术适用于小功率设备,但存在一定烧钻风险,需要丰富的施工经验和严格控制,以防止烧钻事故发生。选择合适的胎体和金刚石,严格控制技术参数,可以达到理想的出刃效果和较长的使用寿命。