机械合金化制备的Fe_(1-x)Ni_x合金纳米晶粉末的形貌和微结构

利用机械合金化方法制备了Fe1-xNix 合金纳米晶粉末 ,x分别为 0 .15、0 .45、0 .80 ,球磨时间为 2、4、8、16、40h。利用扫描电子显微镜和X射线分析仪观察和分析了样品的形貌和微结构。发现整个球磨过程可分为 3个阶段。开始阶段 ,由于冷焊 ,Fe、Ni混合粉末凝聚成一些粒径较大的颗粒 ;在中间阶段 ,内应力达到最大值 ,原先形成的大颗粒破碎 ,粒径分布变窄 ;最后阶段 ,FeNi粉完全合金化 ,粒度再次增大。至 40h时 ,可观察到层状结构。x =0 .15样品40h时形成了体心立方结构 ,而x =0 .45和 0 .80分别在 40h和 16h形成了面心立方结构。x =0 .45系列 40h以后晶粒平均粒径约为10nm ,内应力在 16h时有一极大值 0 .76 % ,在整个球磨过程中 ,测定的Ni含量偏离不超过 3 % (原子分数 )。

W-Ni-Fe纳米晶粉末的流变特性(英文)

研究了Ｗ－Ｎｉ－Ｆｅ纳米晶粉末的注射成形（ＭＩＭ）。纳米晶粉末采用机械合金化（ＭＡ）的方法制备，然后将这种纳米晶粉末与蜡基粘结剂混合以制备出喂料。讨论了ＭＡ球磨时间、纳米粉末的体积装载量和实验温度对喂料流变行为的影响。结果表明，随球磨时间增加，喂料粘度降低，粘度对剪切速率的敏感性也降低。因此，随球磨时间增加，喂料的流动性和成形性变好。随粉末装载量增加，喂料粘度呈非线性增加。喂料粘度与粉末装载量的关系为： ，其中ｎ＝０．６８。粉末经球磨后，粘度变化随温度和剪切速率的变化不大。因此，注射温度和注射速度的变化对ＭＩＭ产品的质量影响不大。

90W-7Ni-3Fe纳米晶粉末的瞬时液相强化烧结特征

采用机械合金化(MA)制备了晶粒尺寸为8～18 nm的90W-7Ni-3Fe纳米晶粉末(MA粉末).将粉末注射成形,在1 480～1 500℃经3～5 min瞬时液相烧结.结果表明,采用瞬时液相强化烧结可以得到W晶粒为3～8 μm近全致密的细晶钨合金,显微组织为细小的球形W晶粒均匀地连续分布在纤维状粘结相中,烧结坯具有好的拉抻性能.长时间的传统液相烧结使球状W晶粒迅速粗化,而且密度和强度下降,但延伸率反而增加.在MA粉末中添加微量Y2O3后采用瞬时液相烧结,可以使合金抗拉强度提高到1 055 MPa,延伸率提高到16.5%.

亚稳态Fe_(0.5-x)Co_xCu_(0.5)纳米晶粉末的微观结构研究

利用机械合金化方法制备了 Fe0 .5- x Cox Cu0 .5(x=0 ,0 .1 ,0 .2 ,0 .3,0 .4 ,0 .5 )系列合金材料 ,采用X射线衍射和 DSC方法对不同组分的样品进行了测试和分析 ,将 XRD的分析结果与 DSC测量结果进行了比较 ,并从 γ相转变温度的角度对微观结构进行了研究 .结果表明 ,球磨 6 0 h后可以得到以 Cu为基的 fcc的均相结构 ,合金粉末的晶粒尺寸、均方根内应力和均缺陷密度与组分的关系不大 ,晶格常数与组分的关系很大 ,Co0 .5Cu0 .5样品的晶格常数比纯 Cu的小 .合金样品的组分和微观结构对 γ相的转变温度和放热焓有很大影响 .

高能球磨制备430L不锈钢纳米晶粉末

采用XRD、MS2000粒度分析仪和SEM对430L粉末在高能球磨中的晶粒尺寸、粒度和形貌演变进行了研究.结果表明:高能球磨可制备430L纳米晶粉末,球料比一定,随着球磨时间的延长,晶粒尺寸逐渐减小,且球磨初期,晶粒尺寸减小最快,其后延长球磨时间,晶粒尺寸缓慢减小;在高能球磨中,冷焊、断裂和加工硬化现象始终存在;430L粉末粒度的演变依次经历了快速增大、快速减小、基本保持不变和缓慢减小四个阶段.初步确定了制备430L纳米晶粉末的合理球磨时间约为20～30h.

球磨法制备Al-V-Fe纳米晶粉末及其Mssbauer效应

采用机械合金化法制备Al V Fe纳米粉末 ,通过测定M ssbauer效应 ,研究了不同球磨能量对制备Al V Fe纳米粉末的影响·结果表明 ,振动球磨与高能球磨所制备的Al V Fe纳米粉末结构均由非晶和α Al纳米晶组成 ,其非晶含量随着球磨能量的增加而有所不同·

固化球磨纳米晶粉末制备块体超细晶Mg-3Al-Zn合金(英文)

采用粉末冶金技术制备块体超细晶Mg-3Al-Zn合金。首先采用球磨Mg、Al、Zn混合粉末来制备纳米晶粉末,所得的粉末的平均晶粒尺寸为45nm。随后将球磨好的粉末封入铝包套内,分别在室温和633K温度下,在真空烧结炉内进行真空热压。然后将烧结后的样品在423K下挤压以进行进一步的致密化处理。结果表明:致密后的冷压样品的晶粒尺寸为180nm,而热压坯的晶粒尺寸为600nm,冷压样品的屈服强度达464MPa;超细晶镁合金的强化机制主要是细晶强化,这主要是由于HCP结构的材料晶粒尺寸对材料的影响更为明显。固化后冷压样品的最终密度为(1.777±0.006)g/cm3,而热压样品的最终密度为(1.800±0.006)g/cm3。

MAFe-(Nb,Ti)-B纳米晶粉末热压烧结及磁性能

研究了MA法和热压烧结工艺制备的Fe84Nb7B9和Fe80 Ti8B12 合金粉末的产物及其块体合金的微观组织结构和磁性能。结果表明 :(1) 2 0hMA后 ,Fe84Nb7B9和Fe80 Ti8B12 均形成了单相bcc纳米晶过饱和固溶体 ,相对前者 ,后者纳米晶组织热稳定性明显提高 ,过饱和固溶体相分解温度略有降低 ;(2 )在 30MPa/ 90 0℃ / 0 5h热压条件下 ,Fe84Nb7B9和Fe80 Ti8B12 块体合金相对密度分别为 96 7%和 95 5 % ,相对前者 (多相组织 ) ,后者由超细晶 (5 0～2 0 0nm)单相α Fe组成 ;(3)Fe80 Ti8B12 块体合金软磁性能 (σs=198 6emu/ g ,Hc =5 4 6Oe)明显高于Fe84Nb7B9块体合金 (σs=16 2 9emu/g ,Hc =10 5 1Oe) 。

ZnO纳米晶粉末和电沉积Ni薄层透射电镜样品的制备和观察

制备了ZnO纳米晶粉末和电沉积Ni镀层的透射电子显微镜样品 ,并利用透射电子显微镜对其进行了观察。

介观结构对Fe基纳米晶粉末巨磁阻抗效应的影响

根据Fe基纳米晶粉末、粉芯的制作和巨磁阻抗(GMI)效应的测试,经过抽象化处理,提出了解释Fe基纳米晶粉末GMI效应的理论模型——球介观模型。分析表明,影响Fe基纳米晶粉末磁阻抗的根本因素有:与纳米晶粒磁化场强度相关的D函数,决定D函数的因素为纳米晶粒的半径R,磁导率μ,电导率σ,外加直流磁场的大小Hex,外加交变磁场的角频率ω和幅值H0,而且μ,σ,ω,R之间又相互影响、相互竞争、相互制约。利用该模型成功地解释了外加直流磁场对Fe基纳米晶粉末磁阻抗频谱曲线的共振频率、共振幅值、灵敏度变化规律的影响。

(Ti,W)(B,C,N)纳米晶粉末的合成

以偏钛酸、偏钨酸铵、木糖、硼酸为原料,采用"前驱体+碳热还原"法合成了(Ti,W)(B,C,N)纳米晶粉末。利用SEM、XRD等表征产物相组成和显微形貌,重点探讨了合成温度、保温时间对合成产物的影响。结果表明,合成温度、保温时间均对(Ti,W)(B,C,N)粉末合成有显著影响,随着合成温度的提高以及保温时间的延长,合成粉末晶粒尺寸呈明显长大趋势。在合成温度1 200℃,保温时间2h条件下成功合成了晶粒度约为21.3nm的(Ti,W)(B,C,N)纳米晶粉末。与传统的"普通球磨+碳热还原"法比较,"前驱体+碳热还原"法显著降低了合成温度,并具有原料成本低廉的优势。

一种简便的溶胶-凝胶法制备的La_(0.67)Ca_(0.33)MnO_3纳米晶粉末的结构与性能(英文)

采用一种比较简单的溶胶-凝胶法在相对较低的温度下制备了钙钛矿锰氧化物La0.67Ca0.33MnO3纳米粉末。XRD结果显示干凝胶直接在500℃下煅烧即可得到单一钙钛矿相,而无需任何其他中间步骤。当煅烧温度从500℃上升到900℃时,纳米晶的尺寸相应的从30纳米长大到80纳米左右。分别采用扫描电镜和传统的四探针法表征了多晶靶材的表面形貌和电输运性能,观察到了电阻率-温度(ρ-T)曲线上绝缘体-金属转变温度TIM附近(270 K左右)非常陡的电阻率变化。

纳米晶粉末制备复合材料的摩擦磨损性能

本文研究了用机械合金化方法制备出Ｓｉ３Ｎ４／Ｆｅ基纳米晶复合粉末，用常规粉末冶金工艺烧结出试样，测试了复合材料的常温摩擦磨损性能，并对其显微组织进行了分析，认为纳米晶的界面确实可改善Ｓｉ３Ｎ４与Ｆｅ的结合强度。

水气联合雾化制备的低损耗纳米晶软磁粉末

基于水气联合雾化工艺制备了纳米晶体系的Fe-Si-B-Cu-Nb合金粉末,其淬态为非晶结构。经过10℃/min升温至560℃、保温1 h的热处理工艺,可获得Fe-Si-B-Cu-Nb均匀的纳米晶结构,其平均晶粒尺寸为15nm。水气联合雾化工艺方法制备的非晶Fe-Si-B-Cu-Nb粉末具有纳米晶化热处理工艺稳定的特点,在退火温度为560℃下制备的Fe-Si-B-Cu-Nb纳米晶粉末的Bs=167.6 emu/g,矫顽力Hc=47.7 A/m。在100 mT条件下具有极低的损耗,Ps=497 mW/cm^(3),且此工艺适用于规模化生产,有望在高频率低损耗电感器领域获得应用。

离心式喷雾干燥制备纳米晶粉末的工艺原理及其影响因素

为了实现离心喷雾干燥纳米晶粉末生产的批量化和工业化。本文结合离心式喷雾干燥法的工艺特点 ,论述了离心式喷雾干燥法的三种雾化机理 :料液直接分裂成液滴、丝状割裂成液滴和膜状分裂成液滴三种情况 ;考察了制备复合氧化物粉末的影响因素 ,其制粉效果与分散盘的形状、直径、转子转速、进料量、进出口温度、料液浓度、料液表面张力和粘度等因素密切相关 ;给出了喷雾干燥法制备超细粉末的应用前景。

机械合金化制备Cu-C纳米晶复合粉末

研究了不同碳含量的铜-碳混合粉末在机械合金化(MA)过程中组织形态特征及微观结构的变化规律。结果表明:粉末X射线衍射图谱的宽度和强度均随着球磨时间的延长逐渐加宽和降低,这是晶粒细化和晶格畸变共同作用的结果。随着机械合金化的进行,粉末的晶粒度逐渐减小,而晶格常数和畸变则不断增加。不同碳含量的铜-碳混合粉末经过24 h高能球磨后均可形成纳米级的铜基过饱和固溶体。机械合金化导致复合粉末晶粒的细化、晶界、亚晶界以及位错等晶体缺陷密度的增加是形成过饱和固溶体的主要原因。

高能球磨制备Mo-3%Cu纳米晶复合粉末特性

利用机械合金化法制备出Mo-3%Cu(质量分数,以下同)超细复合粉末,采用X射线衍射、BET氮吸附法和DTA差热分析方法对球磨后的Mo-6%Cu纳米晶复合粉的组织结构变化、表面特性和热稳定性进行了系统的研究。结果表明,高能球磨可以制取纳米晶复合粉末,晶粒内部产生很大的晶格畸变,同时球磨产生的晶体缺陷使原子扩散加快,形成Mo-Cu超饱和固溶体和扩大Mo在粘结相中的溶解度,BET氮吸附结果证实了球磨使粉末产生大量微孔,且比表面、中孔表面和孔径降低。

反应热处理技术制备纳米晶WC-6Co硬质合金复合粉末

对反应热处理技术(高能球磨+热处理)合成纳米晶WC6Co硬质合金复合粉末的可行性进行了研究。结果表明,元素粉末经球磨活化后可降低WC的形成温度;在800℃反应热处理时,复合粉末中存在WC和W2C两种碳化物;而高于950℃热处理时,W、C则完全转化为WC相。纳米晶WC6Co复合粉末中WC的晶粒尺寸随热处理时间延长、温度的升高而增大;在950℃热处理保温30min的条件下可获得WC晶粒尺寸为33.3nm的纳米晶WC6Co复合粉末。