细直径YG5FA硬质合金/45Cr钢储能焊工艺分析

应用微型储能焊机对1.5mm超细颗粒硬质合金YG5FA和45Cr合金钢进行对焊,研究了结合界面的结构特征、组织形态及结合机制,分析了焊接参数对接头质量的影响。结果表明,储能焊能够实现超细颗粒硬质合金的快速凝固焊接,有效防止界面反应,获得的焊接接头组织细小致密,硬质合金组织无粗化迹象。裂纹是硬质合金储能焊接头的主要缺陷,具有典型的脆断特征和延迟特性。焊后进行350℃保温30min的去应力处理,即可有效地预防裂纹的产生。

细直径极大倾角光纤光栅pH值传感器

为提高现有光纤pH值传感器的检测灵敏度和检测范围,降低弯曲以及温度交叉敏感的影响,提出以pH值敏感型智能水凝胶为敏感膜的细直径极大倾角光纤光栅(Thin Excessively Tilted Fiber Grating,Thin-Ex-TFG)pH值传感器。理论上分析了影响传感器灵敏度的因素,研究了提高传感器灵敏度的方案。然后,制作出不同封装厚度的Thin-Ex-TFG pH值传感器,进行实验研究。实验结果表明:Thin-Ex-TFG pH值传感器相比基于光纤Bragg光栅和长周期光纤光栅的pH值传感器,检测灵敏度(最大可达-0.704nm/pH)和响应范围(pH值2~7)均有提高;与标准直径极大倾角光纤光栅相比,其检测灵敏度也有所提升。此外,增加水凝胶涂覆厚度或减少光纤光栅包层直径均能有效地提高pH值检测的灵敏度,实验结果与理论分析吻合。

细直径型腔中灰铸铁铁液充型能力研究

结合Flemings提出的液态合金停止流动机理与凝固理论,建立了细直径型腔中灰铸铁铁液充型能力的计算模型。采用该模型理论预测了灰铸铁铁液的充型能力,并采用正交试验方法,研究了浇注温度、铸型温度、压头高度和型腔截面半径对铁液充型能力的影响规律。结果表明,新建理论模型能够较好地预测灰铸铁铁液在细直径型腔中的充型能力,预测结果与试验结果相吻合,发现影响充型能力的各因素的显著性由高到低依次为:型腔截面半径、浇注温度、压头高度、铸型温度。

基于细直径极大倾角光纤光栅的悬臂梁低频振动传感器性能研究

为了测量结构的低频振动参数,提出一种细直径极大倾角光纤光栅的悬臂梁振动加速度传感器,并研究了该传感器的特性及优化方法.首先,对细直径极大倾角光纤光栅的轴向应变、弯曲应变特性以及悬臂梁振动传感模型进行理论分析;然后,通过静态实验进行验证并分析轴向应变和弯曲应变对悬臂梁振动的影响;最后,完成悬臂梁动态振动实验性能测试,并与标准直径极大倾角光纤光栅传感器进行对比.实验结果表明:在轴向拉力和弯曲应力作用下,细直径极大倾角光纤光栅的TE模和TM模的轴向应变灵敏度分别为−4.68 pm/με和−3.55 pm/με,弯曲应变的波长灵敏度分别为−8.82 nm/m^-1和−7.71 nm/m^-1,弯曲应变的强度响应灵敏度分别为6.71 dB/m^-1和0.95 dB/m^-1,细直径极大倾角光纤光栅具有比标准直径极大倾角光纤光栅更高的应变灵敏度;悬臂梁振动检测实验中,细直径极大倾角光纤光栅谐振波长3 dB点的最大加速度灵敏度达500 mV/g以上,为相同条件下标准直径极大倾角光纤光栅悬臂梁振动传感器的5倍左右;与快速傅里叶变换后的频谱图对比结果表明,细直径极大倾角光纤光栅传感器的谐波分量更少.可见,在低频振动检测时细直径极大倾角光纤光栅的抗噪声干扰能力更强,检测准确度更高.

大力提倡采用热轧带肋细直径钢筋——不宜强行推广冷轧带肋钢筋

从混凝土结构构件对钢筋性能的要求出发 ,对细直径 (6,8,10 )的热轧带肋钢筋和冷轧带肋钢筋进行了比较全面的性能价格比分析。

细直径20MnSi 400MPa热轧钢筋的开发实践

介绍了焦作钢铁股份有限公司采用电炉冶炼和钢包吹氩搅拌、LF炉精炼 ,用连铸机生产 1 2 0mm× 1 2 0mm2 0MnSi方坯 ,再用半连续式复二重轧机生产Φ6mm～Φ8mm40 0MPa热轧钢筋的生产工艺。用该工艺生产的钢筋 ,其产品质量完全符合GB1 4 99— 1

浅谈HRB400E细直径钢筋调直后的性能变化

直径为6mm、8mm、10mm的细直径钢筋通常以盘卷的形式交货,但一般使用前须对其进行调直。通过对细直径钢筋调直前后重量偏差和拉伸性能的变化分析调直工艺对产品性能的影响。试验结果表明,细直径钢筋调直后重量会下降,但重量偏差仍符合标准要求;调直前后钢筋的抗拉强度变化幅度不大,略有升降,可视为基本持平,断后伸长率及最大力总伸长率有所降低,但均符合标准技术要求;未经调直的细直径钢筋有明显的屈服平台,调直后的钢筋没有屈服台阶,采用引伸计法测定R_(p0.2)发现,调直后细直径钢筋的屈服强度明显升高,虽然超强比仍能满足要求,但有接近临界值的风险,需要控制好调直工艺。

大力提倡采用热轧带肋细直径(φ6、φ8、φ10)钢筋——不宜强行推广冷轧带肋钢筋

《混凝土结构设计规范》(GB50010—××××)征求意见稿(以下简称《混凝土新规范稿》)认为:"混凝土结构用钢以400MPa级(称HRB400级或新Ⅲ级热轧钢筋)为主导钢筋",而且特别说明:"冷加工钢筋未列入规范"。这里的冷加工钢筋指冷拔低碳钢丝、冷拉钢筋、冷轧带肋钢筋和冷轧扭钢筋。

水曲柳和落叶松不同根序之间细根直径的变异研究

细根直径大小和根序高低对细根寿命和周转估计具有重要的影响,研究不同根序之间的直径变异对认识细根直径与根序的关系具有重要意义.该文根据Pregitzer等(2002)提供的方法,研究了位于东北林业大学帽儿山实验林场尖砬沟森林培育实验站17年生水曲柳(Fraxinus mandshurica)和落叶松(Larix gmelinii)人工林细根1～5级根序的平均直径的变化、直径的最小值和最大值范围、直径的变异系数.结果表明,水曲柳和落叶松细根直径＜2mm时,包含5个根序,随着根序由小到大的增加,细根直径也在增大.各根序平均直径之间,存在较大的差异.在同一根序内,细根直径范围很大,水曲柳和落叶松一级根最小直径均＜0.20mm,最大直径分别＜0.50 mm(水曲柳)和＜0.70mm(落叶松)左右.2～3级根序直径最小值在0.20～0.30 mm之间,最大值≤1.0mm.5级根直径最小值＜1.0 mm,最大值超过2.0 mm.随着根序等级增加,直径变异系数增大.一级根序的直径平均变异系数＜10%,2～3级根序直径平均变异系数在10%～15%左右,4～5级根序直径的平均变异系数在20%～30%之间.因此,在细根寿命与周转研究过程中,必须同时考虑直径和根序对细根的寿命估计的影响.

利用激光衍射法测量细丝直径

在利用激光衍射法测量细丝直径的实验中,根据夫琅禾费衍射理论和巴比涅互补原理,提出利用图像重合法求出单缝衍射的正负一级波谷的间距,由单缝衍射公式求出细丝的直径,通过实验结果验证了该方法的可行性.

衍射法测量细丝直径的研究

就几种影响因素从理论和实验上对激光衍射法测量细丝直径进行了研究 ,结果表明利用简单测量装置和采用一些简单的数字信号处理技术后 ,即可对 5 0～ 12 0 μm范围的细丝直径进行较高精度的测量 ,达到

细丝直径测量的双光束干涉法

本文提出一种双光束干涉法测量细丝直径的方法．两束平行光波相向入射到细丝上，反射后形成两条虚线源，它们产生平直的条纹，条纹周期与丝径成反比．由ＣＣＤ摄取条纹图进入微机处理，给出细丝直径。文中将介绍该方法的原理和装置，给出相应的实验结果，并对其应用前景作简要的讨论．

衍射法测量细丝直径

利用两次衍射装置 ,软件编程数字滤波技术代替硬件电路及简单的暗纹位置识别和平均技术 ,较好解决了衍射法测量细丝直径实用中的有关问题 ,对 118μm的漆包线实测结果达到了1μm的重复精度。

用数码相机实现夫琅禾费衍射测量细丝直径

介绍利用激光获得细丝夫琅禾费衍射图样 ,并采用数码相机实现计算机辅助非接触自动测量细丝直径的方法 。

恒力矩转动法测刚体转动惯量实验中细线直径的选择

在用恒力矩转动法测量刚体转动惯量的实验中,分析了细线直径对刚体所受恒力矩的影响,给出了实验误差允许的细线直径范围,为实验的顺利进行提供了参考。

动态激光衍射法测量细丝直径

基于夫琅禾费衍射理论和巴比涅互补原理,提出了利用激光衍射对细丝直径进行动态测量的方法.该方法具有测量精度高、速度快、非接触、使用方便且易于微机联接实现自动化测量等优点.

细丝直径的图象测量系统

用衍射原理和图象处理技术对细丝直径进行测量,提出了识别条文中心的形心算法.具体介绍测量系统的构成,细丝衍射原理,条纹图象采集和处理,测量精度分析.

激光衍射法细圆柱体直径测量系统

为了提高激光衍射法细圆柱体直径测量精度,根据光波的矢量特性建立了矢量测量模型,提出了一种衍射花样处理方法,并研制了相应的测量系统。采用面阵CCD接收衍射花样,并使用二维零相位滤波器、最小二乘法等方法对其进行处理。运用该装置测量细圆柱体直径时,克服了传统方法测量细圆柱体直径时的原理误差,提高了测量精度。细圆柱体直径测量实验结果表明,基于改进模型的光学衍射法的相对测量误差在0.5%以下,优于目前1%的水平。

提高非接触式细丝直径测量精度的技术和方法探讨

基于 Fraunhofer衍射和 Babinet原理可以实现用激光作为光源的细丝直径非接触高精度测量 .理论计算和实验表明影响细丝直径测量精度的因素包括 :衍射条纹宽度的测量、入射光波E取向和 CCD的横向移动等 .从 Maxwell方程出发 ,根据被测细丝表面的边界条件求出衍射场 ,从而进一步讨论 E的取向对细丝测量精度的影响 .

劈尖干涉测细丝直径中测量点的选择

劈尖干涉测量细丝直径,采用钠光灯作为光源。实验中,干涉条纹的清晰度随测量点的变化而变化;将空气劈尖的等厚干涉原理与干涉条纹的反衬度相结合,研究劈尖干涉条纹清晰度的变化原因。结果表明,测量点应选在劈尖棱边干涉级次较低的位置(级次n<100)。