终轧温度与终冷温度对440 MPa级船体钢组织与性能的影响

围绕船体钢强度升级与高效焊接的需求,设计了低C-Nb-V复合微合金化钢,研究了不同终轧温度与不同终冷温度下440 MPa级船体钢的组织与力学性能。结果表明:在未再结晶区终轧,随着终轧温度的降低,钢的晶粒得到细化,临界区轧制使钢中大小角度晶界密度大幅提高,同时带状珠光体逐渐退化,组织由铁素体+珠光体逐渐演变为准多边形铁素体+少量珠光体,在力学性能上体现为强度逐渐提高而-40℃冲击功保持稳定。随着终冷温度的降低,晶粒细化不明显,但是钢中大、小角度晶界密度显著提高,钢的组织由铁素体+珠光体转变为准多边形铁素体+珠光体,再转变为贝氏体+针状铁素体,在力学性能上体现为强度与-40℃冲击功的一并提高。

轧后控冷终冷温度对高强度管线钢屈强比的影响

在一定的轧制制度和轧后控冷速度下,通过控制终冷温度得到不同微观组织的管线钢,从中研究了显微组织对管线钢屈强比的影响,结果表明,在较低终冷温度下得到的板条状贝氏体型管线钢比较高终冷温度下获得的针状铁素体型管线钢具有更低的屈强比,而板条贝氏体型管线钢中细小弥散的析出对降低屈强比也是有利的。

终冷温度对X80管线钢DWTT性能影响的研究

借助DWTT(落锤撕裂试验),利用金相显微镜,扫描电镜和X射线仪,研究了终冷温度对X80管线钢撕裂性能的影响,并测定了X80管线钢的织构类型。结果表明:终冷温度对20℃时的管线钢撕裂性能无明显影响,三种终冷温度时的剪切面积都在92%左右。而在-20℃时,随终冷温度降低,撕裂性能提高,600℃时的剪切面积是650℃的2.14倍,550℃时的剪切面积是600℃的1.12倍;X80管线钢的主要织构类型为{110}<110>、{111}<110>和{112}<110>。

终冷温度对高强度工程机械用钢性能的影响

通过两阶段控轧+快速冷却,综合利用细晶强化、相变强化和析出强化等强化机制获得了分别满足GB/T 16270-1996中Q690和Q620要求的高强度工程机械用钢;着重研究了终冷温度对试验钢显微组织和力学性能的影响。结果表明:试验钢力学性能对终冷温度尤为敏感,随终冷温度降低,屈服强度、抗拉强度和屈强比升高,伸长率降低;试验钢低温韧性优良,针状铁素体的形成有利于提高低温韧性,弥散均匀分布的等轴M-A岛对低温韧性危害较小。

超快冷终冷温度对轴承钢棒材组织性能影响

以GCr15轴承钢棒材为研究对象,研究了超快速冷却终冷温度对其组织性能的影响.研究发现:高温终轧后以大于100℃/s的冷却速度超快速冷却到一定温度后缓冷到室温,随着超快冷段终冷温度降低,珠光体球团直径和片层间距减小;终冷温度过高只能使晶界碳化物厚度减薄但不能抑制其呈网状析出,降低终冷温度到715℃以下就可以得到抑制了网状碳化物析出的细片层珠光体型组织;随着终冷温度继续降低显微硬度增加并有退化珠光体产生,其显微硬度可达到426 HV.

终冷温度对550 MPa级抗震钢组织与性能的影响

通过模拟控轧控冷工艺,借助金相观察及力学性能测试,研究了550 MPa级抗震建筑钢不同终冷温度下双相组织的衍变规律,分析了影响试验钢力学性能变化的因素,讨论了试验钢屈强比变化的机理。结果表明:当终冷温度为440℃时,试验钢屈服强度、伸长率和屈强比良好,抗震性能最好。

终冷温度对(B+M/A)X80管线钢组织-性能的影响

通过HOP技术,使X80管线钢获取了(B+M/A)复相组织。采用力学性能测试、显微分析和X射线衍射方法研究了在不同终冷温度条件下(B+M/A)X80管线钢的组织演变规律,分析了显微组织对力学性能的影响。结果表明,随着终冷温度的升高,贝氏体的板条宽度增加,贝氏体的含量和位错密度减小以及残余奥氏体量增加,导致材料强度降低和塑性增加。在高的终冷温度条件下,马氏体的形成、碳化物的析出和残余奥氏体的分解是材料强度增加和塑性减小的内在因素。在不同终冷温度下,实验钢的屈强比都小于0.85,均匀伸长率大于0.8%,形变强化指数大于0.10,符合大变形管线钢的技术要求。

轧后超快速冷却终冷温度对780 MPa级建筑用钢屈强比的影响

利用实验室φ450 mm二辊可逆式热轧机及超快速冷却设备研究了轧后超快速冷却终冷温度对780 MPa级高强度低屈强比建筑用钢显微组织及屈强比的影响。结果表明:随着轧后终冷温度由630℃降低至360℃,试验钢的强度和屈强比均呈上升趋势,显微组织则由以贝氏体铁素体为软相基体、M/A岛为硬质弥散第二相的复相组织向板条贝氏体占主体的单一组织转变,其屈强比由0.69升至0.94;当终冷温度为550℃左右时,其屈服强度和抗拉强度分别为650 MPa和955 MPa,屈强比为0.68,伸长率达到19.2%。

不同终冷温度下X80管线钢显微组织与DWTT性能的关系

控轧控冷工艺对X80管线钢的力学性能有重要影响.通过断口形貌和显微组织观察,对比分析不同终冷温度条件下显微组织与X80管线钢落锤撕裂性能的关系.结果表明:随着终冷温度的降低,珠光体含量减少,多边形铁素体含量逐渐增加,有利于管线钢的落锤撕裂性能的提高.当终冷温度为600℃时,多边形铁素体作为主要基体组织存在,晶粒细小均匀,出现多边形铁素体晶粒聚集区域,落锤撕裂面积均匀,落锤撕裂性能最好.

控轧控冷工艺中终冷温度对高强建筑用钢组织与拉伸性能的影响

对高强建筑用钢进行控轧控冷处理,研究终冷温度(350~650℃)对该钢显微组织与室温拉伸性能的影响。结果表明:在终冷温度为650,550℃下控轧控冷后,试验钢的显微组织都为贝氏体铁素体+马氏体-奥氏体(M-A)岛;当终冷温度为450℃时,组织仍为贝氏体铁素体+M-A岛,但是M-A岛的含量比终冷温度为650,550℃时的低;当终冷温度为400,350℃时,组织主要为板条状贝氏体铁素体,局部板条间分布着少量薄膜状M-A岛;试验钢的屈服强度、抗拉强度和屈强比均随着终冷温度的降低而升高,而在终冷温度为350,450,550℃时的断后伸长率均大于16%;终冷温度为450℃时,试验钢的拉伸性能符合780MPa级高强低屈强比建筑用钢的要求,此时贝氏体铁素体组织中弥散分布着细小、圆整度较高的M-A岛,使得试验钢具有高的强塑性和低的屈强比。

不同终冷温度对工程机械用钢组织和性能的影响

以超低碳贝氏体钢为研究对象,实验分析了不同终冷温度对该材料抗拉强度、屈服强度、屈强比的影响,并观察了不同终冷温度试样的显微组织。结合文献理论分析了终冷温度对钢显微组织的影响,从讨论了对实验钢力学性能影响机理。结果表明,实验钢伸长率随终冷温度的降低而降低,抗拉强度和屈服强度随着终冷温度的降低而升高。

基于BP神经网络的中厚板层流冷却终冷温度预报

通过分析层流冷却过程中钢板终冷温度的各种影响因素,建立了终冷温度的BP神经网络预报模型,确定了网络的输入、输出量.运用"试凑法"对不同网络结构进行了训练,最终确立了神经网络模型结构,并用所建模型对终冷温度进行预测.结果显示:网络预测值与现场实测值比较逼近,误差基本维持在±7℃,证明所建模型是合适的,可以用于生产现场的指导.

基于BP神经网络的中厚板层流冷却终冷温度预报

通过分析层流冷却过程中钢板终冷温度的各种影响因素,建立了终冷温度的BP神经网络预报模型,确定了网络的输入、输出量。运用"试凑法"对不同网络结构进行了训练,最终确立了神经网络模型结构,并用所建模型对终冷温度进行预测。结果显示:网络预测值与现场实测值比较逼近,误差基本维持在±7℃,证明所建模型是合适的,可以用于生产现场的指导。

低温轧制终冷温度对GCr15轴承钢组织性能的影响

对GCr15钢在Gleeble-3500热模拟试验机上进行了双道次热压缩试验,模拟其低温轧制后不同终冷温度条件下相变过程,采用光学显微镜、扫描电镜(SEM)和拉伸试验机研究了其在不同终冷温度条件下网状碳化物、珠光体组织形貌及拉伸性能。结果表明:终冷温度为600℃至650℃时,GCr15钢可获得珠光体团直径较小、渗碳体片层较细、网状碳化物较少的组织;拉伸试验表明,在750℃至550℃范围内,随着终冷温度降低,抗拉强度逐渐增大。

淬火终冷温度对DQ钢组织和力学性能的影响

为了采用DQ(直接淬火)工艺开发960 MPa强度级别的超高强钢,测量了Q960D高强钢的动态CCT曲线,并研究了DQ工艺中淬火终冷温度对该高强钢组织和力学性能的影响。结果显示,当冷却速度在1~3℃/s时,淬火冷却过程中高强钢发生B和M相变。随着冷却速度升高至10℃/s时,组织仅发生M相变,Bs和Ms分别为520和440℃。当冷却速度在20℃/s、淬火终冷温度在100~300℃时,高强钢组织主要为M,抗拉强度在1390~1450 MPa,屈服强度为1050~1150 MPa,伸长率为9%~10%,-20℃冲击功为33.1~56.0 J;当淬火终冷温度为400~520℃时,高强钢组织主要为粒状B,抗拉强度为992~1001 MPa,屈服强度为705~752 MPa,伸长率为10.8%~16.8%,-20℃冲击功为16~19 J。

终冷温度对X90管线钢组织和性能的影响

利用力学性能测试和材料显微分析等试验技术,研究了终冷温度对X90管线钢组织与性能的影响规律。研究表明,通过在线热处理工艺,X90管线钢可获得贝氏体+马氏体/奥氏体(B+M/A)双相组织。随着终冷温度的上升,试验钢的贝氏体含量降低,马氏体/奥氏体含量增加,导致材料屈服强度下降,塑性升高。当终冷温度为350℃时,试验钢的强韧性较高,组织以贝氏体为主。B+M/A双相组织使得试验钢的屈强比为0.90,均匀伸长率为19.5%,形变强化指数为0.11,满足大变形管线钢的使用要求。

超快冷终冷温度对重加热后9Ni钢低温韧性的影响

本文研究了在线热处理(UFC+DQ+Online T)工艺——终冷温度对9Ni钢低温韧性的影响。利用XRD法测定了不同终冷温度对9Ni钢内回转奥氏体含量的影响,并结合热膨胀仪分析了终冷温度对过冷奥氏体转变过程的影响。研究表明,提高终冷温度有利于回转奥氏体的生成,但其稳定性随之降低,在回火后的快冷及深冷过程中发生了马氏体的二次转变,新生马氏体对9Ni钢的低温韧性非常不利;当终冷温度达到或超过320℃时,组织内出现明显的块状物质,甚至聚集在某些部位集中分布,不利于9Ni钢低温韧性的提高;终冷温度为280℃时9Ni钢的性能达到最佳。

终冷温度对中碳合金钢组织和性能的影响

文章针对包钢2250mm热轧产线采用两段式冷却,设定不同的终冷温度对中碳合金钢的显微组织和性能进行了研究。结果显示,随着终冷温度由500℃降至100℃,试验钢金相组织由“铁素体+珠光体”组织逐渐演变为“铁素体+马氏体”组织,屈服强度与抗拉强度迅速上升,延伸率逐渐下降,当终冷温度达到320℃时,试验钢开始发生了马氏体转变。应市场需求,终冷温度设定为320℃时,试验钢在保证了力学性能的基础上,满足了客户45°冷弯试验性能合格。

ZGOCr13Ni4Mo钢正火终冷温度的确定

用动力学方法分析了Ni4钢正火冷却过程中马氏体转变,建立了马氏体转变体积分数f与温度的函数关系,用数学分析方法讨论了奥氏体在相变中的作用;计算出材料在相变中能承受的最大内应力的临界温度和临界马氏体转变量,研究分析表明:(1)奥氏体在相变中减少或松弛相变应力,奥氏体作用最大对应的温度是256℃;(2)193℃是材料承担奥氏体向马氏体转变内应力临界温度;(3)低于193℃任何正火终止温度并不能提高铸件机械性能。

提高ACC终冷温度精度控制的方法

文章首先介绍了首秦公司的ACC加速冷却模型,简述了该ACC水冷系统目前存在的问题,其次针对如何提高ACC终冷温度的精度控制的方法进行了详细分析,提出通过七个方面的措施来提高终冷温度的精度控制,从而解决了首秦公司的中厚板板形瓢曲问题,为首秦创造了巨大的经济效益。