高速大终端荷载钢带式过卷过放防护装置的试验分析

提出适用速度达到20m/s、终端荷载3750kN的过卷过放防护装置的制动力、缓冲距离、制动减速度等主要技术参数的设计计算方法。介绍了钢带式过卷过放防护装置的设计和选型的流程,通过性能试验得到制动力和钢带宽度、钢带厚度、动定轴压缩量等参数的关系,为超大规格钢带式过卷过放防护装置研发设计、使用提供重要参考,对此类安全装备的快速发展和实践应用具有重大意义。

浅析制动绳防坠器调试时终端荷重的选定

副井罐笼带制动绳防坠器系统，当进行缓冲器的调整试验时，如何确定终端荷重的理论分析及计算方法，并举例介绍了这一方法的具体应用。

立井提升容器滚轮罐耳的应用与发展方向

本文简述了立井提升容器滚轮罐耳的基本类型、发展过程和滚轮罐耳在使用中存在的问题,介绍了新型滚轮罐耳的结构、基本原理及其优点,并提出了在高速重载提升过程中滚轮罐耳的使用类型。

钢丝绳罐道提升容器的摆动

从15个矿井测得的容器摆动曲线及标定结果证实,无论是单绳或多绳提升容器,在升降过程中,除容器中心对提升中心线产生相对摆动外,还有一部分扭转。容器边缘4个角的位移量则由上述两个因素组成。由于提升方式不同,多绳容器和单绳容器的运动轨迹有明显区别。

副井马头门上下罐道梁失效变形后的分析与改进措施

在一九八五年五至六月间,我矿(原红阳一矿)副井码头门处支撑四角罐道和组合钢罐道的上下两架罐道梁相继发生纵向弯曲变形,使主提机JKM-3.25/4型和辅助提升机JKM-2.25/4型的提升容器出现夹罐和卡罐现象,全矿面临停产.针对这种情况,采取了补救措施,保证了正常生产.一、罐道梁变形情况井筒码头门处布置情况如图1所示.变形的罐道梁是进车口侧的上103号和下104号两架,而且是两端嵌入井壁中的整体结构罐道梁,其中103号罐道梁纵向变形情况如图2所示.

罐道受力计算问题的探讨

目前,对罐道所承受的外力(无论是绳罐道还是钢罐道)尚无统一的计算方法.为了确定其计算公式,现正进行力的实测.本文从理论上推导出钢罐道承受外力的计算式,将对罐道受力的实测和最后确定计算公式有利.并对绳罐道承受外力情况作了论述.一、刚性罐道受力概述在立井井筒内,提升容器的罐耳与罐道保持一定的间隙,如图1所示.如果罐道无任何偏斜和突出的地方,提升容器又呈不摆动的理想状态下。

山阳煤矿副立井刚性井筒装备设计及分析

为保证井筒装备设计工作的准确性和可靠性,介绍了立井井筒装备设计的发展历史及研究状况,并以山阳煤矿副立井井筒装备的设计为例,进行了具体分析和探讨。在明确矿井及井筒概况后,针对设计要求,回顾了井筒装备的选型计算及防腐设计。经过实践证明,该立井井筒装备已经运行了8年,运行情况良好,说明该受力计算满足现场的使用条件;通过对山阳煤矿副立井井筒装备的设计过程进行梳理,编制了不同层间距和不同材质的罐道选型表,为其他井筒装备罐道的设计提供了借鉴与参考,并建议开展超大终端荷载(提升终端荷载800~1500 kN)提升条件下井筒装备结构设计的研究。

如何确定斜井串车提升的过卷距离

斜井串车提升造成过卷事故的原因,情况比较复杂,1980年的《煤矿安全规程》未颁布前,我们设计斜井串车提升系统中的过卷距离,是按照《煤矿安全生产试行规程》第312条规定的数值选定的。由于斜井和立井采用同样过卷距离,不能保证提升安全,因此在1980年颁布的《安全规程》中未作明确规定,具体设计无所遵循,给工作带来困难。针对上述问题,我们根据设备质量、操作水平和《安全规程》有关规定,提出以下意见,设过卷距离S由以下几个距离组成 S=S1+S2十S3十S4 （1） 式中

矿用提升机防坠器的优化

矿用提升机是一种通过改变势能进行运输的大型机械设备,由大功率的电机设备驱动钢丝绳从而带动容器在井筒中升降,完成人员和物资的运输。随着矿山机械设备的发展,现代矿用提升机的容量大,功率高、速度快,当提升机位能负载过大甚至钢丝绳断开时,安装在提升机上的防坠器将迫使罐笼平稳的卡在井筒的刚性罐道上,但由于制动过程迅速冲击力大且井下环境恶劣对传统防坠器的工作性能影响较大。

多绳提升井上防撞梁设计计算分析

一、受力情况多绳提升过卷保护的防撞梁,是当绞车操纵失误或者控制系统失灵而发生提升容器过卷时,能够将提升容器挡住,使其不致撞坏提升绞车.防撞梁的设计计算方法很不统一,有的按1.75倍钢丝绳的破断载荷作为负荷进行计算。

子弹长“眼睛”

弹药是武器系统的重要组成部分,是战场上一支不可或缺的生力军。从传统意义上讲,弹药是对目标实施硬毁伤的终端载荷,例如人们熟悉的杀伤榴弹、破甲弹、穿甲弹、子母弹、燃烧弹等。