金属玻璃的结构驰豫

首先总结了金属玻璃结构驰豫的各种实验特征及驰豫函数衰减规律,然后介绍了关于金属玻璃结构驰豫的各种理论模型。

结构驰豫对Cu_(58.1)Zr_(35.9)Al_6块状非晶合金弹性性能的影响

本文系统地研究了结构驰豫对Cu58.1Zr35.9Al6块状非晶合金弹性性能的影响。将Cu58.1Zr35.9Al6非晶合金在150℃、300℃、450℃分别保温1 h。测量退火样品的纵、横波声速,并推算其弹性性能。结果表明:随退火温度的升高,声速与弹性性能呈现逐渐增加的趋势。低温驰豫时声速与弹性性能变化缓慢,高温驰豫时增加明显。基于结构驰豫谱模型分析了上述现象的产生在于:提高温度,原子有足够的条件进行中程与长程扩散,通过发生原子的积聚重排,大量自由体积的湮灭,使非晶样品的有序度得到大大的改善。

压力对La-Al-(Cu,Ni)金属玻璃结构驰豫的影响(英文)

采用铜模吸铸法制备出La62.0Al15.7(Cu0.5Ni0.5)22.3大块金属玻璃,经高压处理后,用X射线衍射仪(XRD)和示差扫描量热计(DSC)对非晶的结构驰豫和晶化过程进行了研究。结果表明,非晶玻璃转变温度和第一晶化温度随着压力的增加,其先增加后减小,极大值出现在4.0GPa的压力。这种现象归因于经过高压处理后玻璃转变温度区焓的变化,而焓的变化由基体缺陷激活体积引起自由体积变化所导致。此外,高压处理还影响玻璃的结晶过程。

压力诱发结构驰豫对Zr_(55)Cu_(30_Al_(10_Ni_5大块非晶合金玻璃转变的影响

采用非等温差热扫描量热分析方法,研究了压力对Zr55Cu30Al10Ni5大块非晶合金玻璃转变的影响。用Kissinger方程计算其玻璃转变的表观激活能。实验表明:玻璃转变与加热速度有关,具有动力学效应。不同压力下,大块非晶合金在远低于玻璃转变温度等温退火后,其玻璃转变温度和玻璃转变表观激活能均呈现出非单调的变化。

非晶态Ni－Si－B系合金结构驰豫的电阻法研究

本文通过精密测定非晶态Ｎｉ－Ｓｉ－Ｂ系合金的电阻率在不同温度下等时退火后的变化，研究了该合金的结构驰豫过程，得到其电阻率变化随退火温度而作振荡性起伏的关系曲线，并利用作者提出的结构缺陷形成机制对该振荡性曲线作出了比较合理的微观机理解释。

非晶态合金Fe_(40)Ni_(38)Mo_4B_(18)等温结构驰豫及磁各向异性的穆斯堡尔谱研究

本文应用穆斯堡尔谱对非晶态合金 Fc_(40)Ni_(38)Mo_4B_(18)的等温结构驰豫过程及磁各向异性问题进行了研究,并就有关实验研究的结果作了相应的分析与讨论。

Zr_(43)Cu_(50)Al_7块体非晶合金的结构弛豫和晶化研究

在不同加热速率下应用差示扫描量热法(DSC)研究了Zr43Cu50Al7块体非晶合金的结构弛豫现象和晶化行为,得到了满意的晶化曲线。由晶化曲线得到弛豫峰与玻璃转变温度(Tg)、晶化起始温度(Tx)和晶化峰温度(Tp)。Zr43Cu50Al7非晶合金的过冷液相区ΔTx达76.2K,具有较强的玻璃形成能力。对所得到的弛豫峰作了初步的研究,并运用Kissinger法和De-loy法分别计算出玻璃转变激活能Eg、晶化起始激活能Ec、晶化峰的激活能Ep和晶化阶段激活能Ex。结果表明Zr43Cu50Al7块体非晶合金具有良好的热稳定性。

非晶态合金在结构弛豫过程中的应变弛豫与内耗

非晶合金结构是热力学中的亚稳态,不满足热力学固体条件,并且导致内耗的内部过程不是单一的,其激活能呈连续分布。卢长勋等最近证实非晶合金在结构弛豫阶段应变对应力的响应不仅具有弹性和滞弹性,也有粘弹性性质,而内耗是滞弹性和粘弹性内耗的叠加。但在分析激活能谱随时间的变化时,作了自由体积恒定的近似,也未得出粘弹性应变ε■随时间变化关系。本文对非晶Pd_(80)Si_(20)、Pd_(77·5)Cu_6Si_(16·5)、Pd_(77)Ag_(6·5)Si_(16·5)的应变弛豫与内耗作进一步研究。等温(553K)拉伸蠕变试验及低频内耗试验方法均同文献[2],等温蠕变实验结果表明在恒定应力σ(7.8×10~7N/m^2)作用下。

温度对Cu_(58.1)Zr_(35.9)Al_6块状非晶合金弹性性能与微结构的影响

利用超声脉冲聚焦法研究了温度对直径3mm的Cu58.1Zr35.9Al6块状非晶合金弹性性能与微结构的影响。结果表明:对应不同的温度区间,弹性性能与微结构的变化可以被分成3个阶段。低于玻璃转变温度,结构驰豫发生。低于150℃时,由局域、短程的结构变化而致的弹性性能变化微小;但在150℃～玻璃转变温度,原子有足够的条件发生中程与长程扩散,去除过剩的自由体积,发生集聚重排,因此弹性性能随温度的升高显著增加。进入过冷液相区,非晶基体上有Cu10Zr7相形成,且在玻璃转变温度附近(490℃)弹性指标有所降低;超过晶化起始温度,随温度的升高,弹性性能继续增加,除大量的Cu10Zr7相以外,还有少量的Cu8Zr3相生成。温度对弹性性能与微结构的影响与自由体积的减少、原子有序度提高以及分离相的形成紧密相关。

高密度脉冲电流对非晶Fe－Ni－Si－B合金结构弛豫与晶化的促进效应

对非晶Ｆｅ７３Ｎｉ５Ｓｉ８Ｂ１４合金分别进行了高密度脉冲电流及真空退火处理．用穆斯堡尔谱学与透射电子显微镜技术研究了处理后非晶的微观结构与晶化行为．实验结果表明，与退火处理相比，高密度脉冲电流产生的“电子风”促进了非晶合金的结构弛豫与晶化．随电流密度显著增加。

金属玻璃Fe_（80）B_（14）Si_6的退火脆化

本文采用Ｌｕｂｏｌｓｋｙ法作脆化判据，测定了金属玻璃Ｆｅ８０Ｂ１４Ｓ１６的脆化温度；用内耗法测定了该材料的结构驰豫温度、晶化温度；得出了脆化激活能、结构驰豫激活能；对退火脆化现象的实质进行了分析和讨论．

粉尘薄膜爆轰

与普通爆轰不同，粉尘薄膜爆轰波前氧化剂与燃料处于分离状态．由于激波作用下壁面燃料的注入才于壁面附近形成燃烧的粉尘云，燃烧释放的热使激波自持形成粉尘薄膜爆轰。本文在长2、8m，横截面20mm×20mm的方型水平激波管中对此类爆轰进行了实验研究．并根据作者建立的模型对其二维结构进行了数值模拟。

反应合成Ag(111)/SnO_2(200)复合材料界面结构的DFT研究

根据HTEM原位观察的Ag/SnO2电接触材料的两相界面结构,建立了Ag(111)/SnO2(200)界面结构模型.原子驰豫位移的计算结果显示,驰豫引起界面原子严重错排,破坏了点阵周期性排列.界面区的O与Ag原子为达到稳定结构而彼此有靠近的趋势,界面的结构驰豫是材料系统降低能量的一种方式.界面附近态密度表明界面对材料的导电性有很大影响,界面O原子的存在引起了材料导电性下降.界面区域电子云和布居分析表明,在Ag/SnO2界面结构中未形成AgxOy化合物,且界面会导致电荷分布不均匀,在整个材料系统内形成微电场,影响电子传输和材料的导电性.计算显示Ag(111)/SnO2(200)界面结合较强,界面结合能约为-3.50J/m2.

机械合金化和热处理方法制造纳米结构Ni-Ti合金

M．Karolus等人将Ti67.7Ni33.3、Ni50Ti50、Ni75Ti25（原子分数）等合金球磨100h，然后进行热处理，并且借助X-射线衍射和扫描电镜研究热处理后合金的微结构。研究结果表明，Ni66.7Ti33.3和Ni50Ti50两种合金混合物经长时间球磨石形成2种纳米晶无序固熔体Ni（Ti）和Ti（Ni），这些球磨合金粉加热时导致结构驰豫，使先前形成的固熔体有序化。

Ni_(77)P_(23)非晶合金的压缩行为及状态方程

利用同步辐射高能X光散射方法,研究了室温下非晶合金Ni77P23的压缩行为,得到了直至30.5GPa压力的状态方程:??V/V0=0.08606P?3.2×10?4P2+5.7×10?6P3.研究表明,从零到实验所达到的30.5GPa压力范围内,Ni77P23非晶合金的结构保持稳定.该非晶合金的P-V关系满足Birch-Murnaghan方程.

LiBO_2玻璃晶化与相变的研究

本文用X射线多晶衍射分析、热学分析和红外吸收光谱分析等方法,对LiBO_2玻璃晶化机制和固态相变进行了研究。LiBO_2玻璃在晶化过程中首先析出一亚稳相-δ-LiBO_2,δ-相的硼氧基团结构与玻璃态相近。继续升温δ-相转变为常压下难以制备的γ-相,而后γ-相再转变成α-相。玻璃晶化过程的比热研究表明,玻璃晶化之前先经过结构弛豫。对于同一种升温速率,颗粒度愈大,晶化温度愈高。